15.08.2018 10:17
Bahan bangunan diwakili tidak hanya oleh solusi umum dan terkenal, ada kategori khusus produk beton: pilar dan kisi-kisi hiasan, pagar kerawang dan kelongsong yang sangat artistik, bentuk arsitektur kecil dan fasad bangunan. Sulit membayangkan bahwa semua hal di atas terbuat dari beton bubuk reaksi pemadatan sendiri. Saya ingin membahasnya lebih detail.
Cukup sederhana untuk menyiapkan campuran beton bertulang serat reaksi pemadatan sendiri. Ide utamanya adalah memasukkan komponen secara berurutan sampai komposisi dengan fluiditas yang dibutuhkan diperoleh.
Produksi campuran bubuk reaksi pemadatan sendiri
- Pertama-tama, perlu menyiapkan mixer, dan kemudian menambahkan pure dan hyperplasticizer ke dalamnya secara berurutan.
- Kemudian bubuk semen, tepung batu, mikrosilika dimasukkan. Komponen dicampur secara menyeluruh hingga 3 menit.
- Langkah selanjutnya adalah menambahkan serat dan pasir. Mereka dicampur selama 3 menit berikutnya.
Area bagian dalam cetakan diolah terlebih dahulu dengan air, kemudian diisi dengan campuran bubuk reaksi yang memadatkan diri, dan kemudian cetakan ditutup dengan baki khusus. Komposisi yang dihasilkan dicirikan oleh sifat kekuatan yang sangat tinggi, karakteristik dan fluiditas yang optimal. Ini adalah solusi terbaik untuk pembuatan produk kerawang dan dekoratif (lihat tabel di bawah).
Penemuan yang dimaksud telah menyebar luas dalam konstruksi industri. Bahan tersebut digunakan untuk produksi produk beton berkualitas tinggi:
- pelat paving tipis;
- tiang;
- kisi-kisi dan pagar yang sangat artistik;
- bentuk arsitektur kecil;
- solusi dekoratif.
Kemudian sekitar 50% air pengerasan dimasukkan, dan komposisinya dicampur secara menyeluruh. Setelah itu, sisa air dimasukkan dan komponen akhirnya dicampur sampai diperoleh konsistensi yang homogen. Langkah-langkah di atas selesai dalam waktu 1 menit. Komposisi jadi disimpan dalam kondisi kelembaban tinggi (sekitar 100%), pada suhu 20 derajat.
Kerugian dari semen bubuk reaksi pemadatan sendiri
Risalah utama dari metode yang dibahas di atas adalah biaya tinggi dan kompleksitas teknis dari penggilingan simultan superplasticizer dan pengikat. Jangan lupa bahwa metode ini tidak memungkinkan Anda untuk membuat solusi dengan elemen kerawang yang menarik secara estetika.
Untuk persiapan mandiri beton pemadatan sendiri, perlu untuk mematuhi proporsi berikut:
- dari 50 hingga 200 jam pasir berdasarkan bauksit yang dikalsinasi (ukuran fraksi dapat bervariasi dari 1 hingga 10 mm);
- 100 jam semen;
- 5 sampai 25 jam jelaga putih atau kalsium karbonat bubuk;
- dari 10 hingga 30 jam air;
- 15 hingga 20 jam serat;
- dari 1 hingga 10 jam plasticizer;
- 1-10 jam penghilang busa.
Kerugian utama dari beton yang dipertimbangkan adalah penggunaan pasir berdasarkan bauksit yang dikalsinasi, yang biayanya sangat tinggi. Dalam kebanyakan kasus, mereka digunakan untuk produksi aluminium. Dalam 90% kasus, jumlah campuran semen yang berlebihan diproduksi, yang dipenuhi dengan bahan-bahan mahal yang berlebihan.
Biaya pertanyaan beton yang diperkuat serat reaksi pemadatan sendiri
Banyak pengembang skeptis tentang beton bertulang serat reaksi pemadatan sendiri, karena biayanya yang tinggi. Tetapi investasi finansial terbayar jika Anda memperhatikan fitur dan karakteristik positif lainnya dari material: peningkatan masa pakai produk jadi, pengurangan biaya transportasi. Sangat bermasalah untuk membeli RPB di pasar domestik bahan bangunan, karena permintaan nominal.
Di wilayah Federasi Rusia, objek yang dibangun dengan menggunakan teknologi RPB masih sedikit dipelajari karena kerahasiaannya. Dalam konstruksi industri dan sipil, mereka sangat jarang digunakan. Beton bubuk digunakan dalam pembuatan countertops tahan lama, batu buatan, dan lantai self-leveling.
CAMPURAN BETON BUBUK REAKSI KERING –
JENIS BINDER BARU UNTUK DIBUAT
BERBAGAI JENIS BETON
Penza Universitas Negeri arsitektur dan konstruksi. Rusia
Beton bubuk reaksi (RPC) generasi baru adalah beton spesifik masa depan yang tidak mengandung agregat berbutir kasar dan kental. Ini membedakannya dari beton berbutir halus (berpasir) dan batu pecah. Komposisi butir fraksi pasir berbutir halus sangat sempit dan berada pada kisaran 0,1-0,6 mm. Luas permukaan spesifik pasir tersebut (P) tidak melebihi 400 cm2/g. Rata-rata permukaan spesifik dari fraksi terdispersi halus, yang terdiri dari semen Portland (C), tepung batu (CM) dan mikrosilika (MF), dan yang merupakan matriks reologi RPB, adalah dalam cm2/g. Dispersi tinggi adalah dasar untuk proses adsorpsi superplasticizers (SP) dan penurunan radikal dalam viskositas dan kekuatan luluh dengan air minimum. Campuran beton untuk beton tersebut menyebar sendiri pada kadar air 10-11% berat komponen kering. Dalam kondisi sempit, interaksi kontak diwujudkan antara partikel komponen melalui lapisan tertipis air. Dalam lapisan tipis air, reaksi hidrasi, hidrolisis mineral semen dan interaksi kapur hidrolitik (portlandit) dengan mikrosilika dan partikel terbaik dari batuan yang mengandung silika berlangsung secara intensif.
Karena kenyataan bahwa dalam beton bubuk konsentrasi volume semen adalah 22-25%, partikel semen, sesuai dengan formula yang diusulkan sebelumnya, tidak saling kontak, tetapi dipisahkan oleh partikel silika fume berukuran nano, partikel mikrometri dari pasir berbutir halus dan pasir berbutir halus. Dalam kondisi seperti itu, tidak seperti beton berpasir dan batu pecah biasa, mekanisme pengerasan topokimia lebih rendah daripada mekanisme pengerasan melalui larutan, difusi ion. Hal ini telah dikonfirmasi secara meyakinkan oleh kami pada eksperimen sederhana namun orisinal untuk mengontrol pengerasan sistem komposit yang terdiri dari sejumlah kecil klinker yang digiling kasar dan terak berbutir dan sejumlah besar marmer yang terdispersi halus pada 10-12% air. Pada beton bubuk, partikel semen dipisahkan oleh partikel mikrosilika dan tepung batu. Karena cangkang air tertipis pada permukaan partikel, proses pengerasan beton bubuk berlangsung sangat cepat. Kekuatan harian mereka mencapai 40-60 MPa.
Mari kita perkirakan ketebalan rata-rata manset air pada partikel terdispersi dari beton bubuk reaksi dan bandingkan dengan manset pada partikel semen. Mari kita ambil rata-rata permukaan spesifik semen 3000 cm2/g, tepung batu - 3800 cm2/g, mikrosilika - 3000 cm2/g. Komposisi bagian terdispersi RPB: C - 700 kg; KM - 350 kg; MK - 110kg. Kemudian permukaan spesifik yang dihitung dari bagian terdispersi dari beton bubuk adalah 5800 cm2/g. Campuran beton reaksi-serbuk dengan hyperplasticizers (HP) memperoleh aliran gravitasi pada W/T = 0,1. Bubur semen dengan HP menyebar di bawah aksi beratnya sendiri pada W/C = 0,24.
Maka, ketebalan rata-rata lapisan air yang terdistribusi pada permukaan partikel adalah:
Dengan demikian, aliran sendiri dari bubur semen dipastikan dengan peningkatan lapisan air hampir lima kali lipat dibandingkan dengan campuran RPM. Fluiditas tinggi dari campuran beton reaksi-bubuk disebabkan oleh granulometri yang dipilih secara ketat dari komponen-komponen terdispersi halus yang aktif secara reologi dalam suspensi dengan superplasticizer. Kandungan fraksi pasir berbutir halus 0,14-0,63 mm ( ukuran rata-rata 0,38 mm), harus sedemikian rupa sehingga jarak antar partikelnya berada dalam jarak 55-65 mikron. Menurut peneliti asing De Larrard dan F. Sedran, ketebalan lapisan reologi (untuk pasir dengan d = 0,125-0,40) bervariasi dari 48 hingga 88 mikron. Dengan interlayer seperti itu, kekuatan luluh yang ditentukan oleh kami adalah 5-8 Pa.
Bagian terdispersi dari beton reaksi-bubuk, yang terdiri dari semen Portland, tepung batu dan MK, bertanggung jawab atas fluiditas gravitasi yang tinggi, memiliki kebutuhan air yang sangat tinggi tanpa penambahan SP. Dengan komposisi dengan perbandingan PC:KM:MK sebagai 1:0.5:0.1, aliran gravitasi diwujudkan dengan rasio air-pada-padat sebesar 0,72-0,76, tergantung pada jenis MK. Dari tiga mikrosilika yang diselidiki - Chelyabinsk, Novokuznetsk dan Bratsk, yang terakhir memiliki kebutuhan air tertinggi. Suspensinya dengan air mulai menyebar pada kadar air 110% berat MC. Oleh karena itu, kehadiran Bratsk MK hanya 10% meningkatkan kebutuhan air campuran semen dan pasir tanah dari 34 menjadi 76%. Pengenalan superplasticizer Melflux 1641 F mengurangi kadar air dari sistem terdispersi C+KM+MK dari 76 menjadi 20% sambil mempertahankan fluiditas. Dengan demikian, efek pengurangan air adalah 3,8 dan mencapai pengurangan konsumsi air hampir empat kali lipat. Pada saat yang sama, perlu dicatat bahwa tidak ada asap silika yang dipelajari terdispersi dalam air, dan suspensinya tidak diencerkan oleh superplastisizer oligomer generasi pertama (C-3, Melment, Wiskoment, dll.), atau dengan polimer hiperplastik generasi kedua dan ketiga (Sika Viso Crete , Melflux 1641 F, Melflux 2641 F). Hanya dengan adanya semen, MK menjadi komponen yang benar-benar aktif. Mekanisme transformasi semacam itu, terkait dengan pengisian ulang permukaan partikel mineral bermuatan negatif dengan kation kalsium dari kapur hidrolitik, diungkapkan oleh kami pada tahun 1980. Kehadiran PC di hadapan SP yang mengubah air-semen -suspensi pasir dengan MC ke dalam sistem viskositas rendah dan stabil agregasi.
Campuran beton bubuk reaksi kering (SRPBS), yang dirancang untuk menghasilkan beton pemadatan bebas batu untuk konstruksi monolitik dan prefabrikasi, dapat menjadi jenis pengikat komposit baru yang utama untuk produksi berbagai jenis beton (gambar). Fluiditas yang tinggi dari campuran beton reaksi-bubuk memungkinkan untuk mengisinya dengan batu pecah sambil mempertahankan fluiditas dan menggunakannya untuk beton kekuatan tinggi yang memadatkan sendiri; saat mengisi dengan pasir dan kerikil - untuk teknologi getaran cetakan, vibropressing dan calendering. Pada saat yang sama, beton yang diperoleh dengan menggunakan teknologi pemadatan getaran dan gaya getaran dapat memiliki kekuatan yang lebih tinggi daripada beton cor. Pada tingkat yang lebih tinggi, beton untuk keperluan konstruksi umum kelas B20-B40 diperoleh.
Beras. 1 Area utama aplikasi kering
campuran beton reaksi-bubuk
Dapat dipastikan bahwa di masa depan pengikat semen akan digantikan oleh pengikat bubuk reaksi kering (RPB) berdasarkan faktor-faktor positif berikut:
1. RPV kekuatan sangat tinggi, mencapai 120-160 MPa., Secara signifikan melebihi kekuatan semen Portland superplastisisasi karena transformasi kapur "pemberat" menjadi penyemenan hidrosilikat.
2. Multifungsi dari sifat fisik dan teknis beton ketika serat baja terdispersi pendek dimasukkan ke dalamnya: penyerapan air rendah (kurang dari 1%), ketahanan beku tinggi (lebih dari 1000 siklus), kekuatan tarik aksial tinggi (10-15 MPa) dan kekuatan tarik lentur ( 40-50 MPa), kekuatan impak tinggi, ketahanan tinggi terhadap korosi karbonat dan sulfat, dll .;
3. Indikator teknis dan ekonomi produksi SRPB yang tinggi di pabrik semen yang memiliki seperangkat peralatan: pengeringan, penggilingan, homogenisasi, dll .;
4. Meluasnya pasir kuarsa di banyak wilayah di dunia, serta tepung batu dari teknologi pengayaan logam besi dan non-besi dengan pemisahan dan flotasi magnetik;
5. Cadangan besar penyaringan penghancuran batu selama pemrosesan kompleksnya menjadi batu pecah berbutir halus dan tepung batu;
6. Kemungkinan menggunakan teknologi penggilingan bersama dari pengisi reaksi, semen dan superplasticizer;
7. Kemungkinan penggunaan SRPB untuk pembuatan batu pecah kekuatan tinggi, kekuatan ekstra tinggi dan beton berpasir generasi baru, serta beton untuk keperluan konstruksi umum dengan memvariasikan rasio agregat dan pengikat;
8. Kemungkinan memperoleh beton ringan kekuatan tinggi pada kaca mikro dan bola mikro yang tidak menyerap air dengan penerapan pengikat bubuk reaksi kekuatan tinggi;
9. Kemungkinan pembuatan lem dan ikatan berkekuatan tinggi untuk pekerjaan perbaikan.
Staf departemen "Teknologi beton, keramik, dan pengikat" tidak dapat mengembangkan sendiri semua arah yang ditunjukkan pada gambar, karena kurangnya kondisi yang diperlukan, kurangnya peralatan dan instrumen modern, pembiayaan pekerjaan yang paling penting, termasuk yang menjanjikan. Dilihat oleh publikasi di Rusia, mereka praktis tidak mengembangkan beton bubuk reaksi kekuatan tinggi terutama kelas B 120, B 140. Sejumlah besar publikasi dikhususkan untuk peningkatan beton untuk keperluan konstruksi umum untuk menghemat semen dengan 10-20% sambil mempertahankan kekuatan yang sama.
Selama lima tahun terakhir, publikasi telah muncul tentang pengembangan beton kelas B 60-B 100 dengan penggunaan aditif organo-mineral tanpa menggunakan sejumlah besar tepung batu reologi dan reaktif (pengisi terdispersi) untuk meningkatkan volume matriks reologi dan untuk meningkatkan aksi superplasticizer dan hyperplasticizer generasi baru. Dan tanpa itu, tidak mungkin untuk menghasilkan campuran beton yang memadatkan diri dengan aliran kerucut standar 70-80 cm. Adapun penggunaan nanoteknologi, tidak dapat secara radikal mengubah struktur beton kelas B30 yang tidak sempurna dan sangat cacat. -B40. Oleh karena itu, kecil kemungkinannya untuk mencapai kekuatan tinggi yang setara dengan 150-200 MPa karena teknologi nano dalam 10-15 tahun ke depan. Penting untuk menggunakan apa yang ada di "permukaan", apa yang telah dicapai oleh tiga tahap revolusioner dalam kimia dan mekanika beton di jalur evolusi pengembangan teknologinya. Teknologi nano akan diperlukan untuk memperbaiki struktur cacat rendah dari beton mutu tinggi dengan peningkatan kekuatan lebih dari 200-250 MPa.
Masa depan beton dikaitkan dengan penggunaan tepung batu, karena hanya fluiditas tinggi dari matriks terdispersi semen campuran, yang memiliki efek pengurangan air 2-3 kali lipat, yang memungkinkan untuk dicapai (dengan struktur optimal beton). beton) reologi "tinggi", dan melaluinya kepadatan dan kekuatan beton yang tinggi. Yaitu, melalui reologi rasional campuran beton, perlu untuk mengikuti masa depan beton, melalui pembuatan matriks reologi jenis pertama dan kedua, karena perubahan mendasar dalam formulasi dan struktur campuran beton plastis. Prinsip dasar untuk membuat beton semacam itu dan menghitung komposisinya pada dasarnya berbeda dari beton padat tradisional dan beton plastis pemadatan sendiri dengan aditif organo-mineral.
literatur
1. , Kalashnikov beton kekuatan tinggi dari generasi baru // Ilmu beton populer. St. Petersburg, No. 2 (16), 2007, hlm. 44-49.
2. Matriks reologi Kalashnikov dan beton bubuk generasi baru. Kumpulan artikel konferensi ilmiah dan praktis Internasional “Bahan bangunan komposit. Teori dan praktek". Penza. Volga Rumah Pengetahuan, 2007. S. 9-18.
3., Tentang teori pengerasan pengikat semen komposit. Materi konferensi ilmiah dan teknis Internasional "Masalah konstruksi yang sebenarnya". Saransk, Universitas Negeri Moskow, 2004, hlm. 119-124.
4. De Larrard, F. Sedran. Optimalisasi beton kinerja ultra tinggi dengan menggunakan model pengepakan. Cem Beton Res. - Vol., 1994. - S. .
5 Kalashnikov reologi rasional di masa depan beton. Bagian 1. Jenis matriks reologi dalam campuran beton, strategi untuk meningkatkan kekuatan beton dan menyimpannya dalam struktur // Tekhnologiya betonov, No. 5, 2007. P.8-10.
6 Kalashnikov reologi rasional di masa depan beton. Bagian 2. Matriks reologi terdispersi halus dan beton serbuk generasi baru//Teknologi beton, No. 6, 2007. P.8-11.
7 Kalashnikov reologi rasional di masa depan beton. Bagian 3. Dari beton mutu tinggi dan beton mutu ekstra tinggi di masa depan hingga beton superplastis tujuan umum sekarang // Teknologi Beton, No. 1, 2008. P.22-26
8 Prinsip Kalashnikov dalam menciptakan beton mutu tinggi dan beton mutu ekstra tinggi // Ilmu Beton Populer. Sankt Peterburg. No. 3, 2008. Hal. 20-22.
9 Komposisi Kalashnikov dari beton pemadatan sendiri kekuatan tinggi // Bahan Stroitelnye, No. 10, 2008. P.4-6.
Penemuan ini berhubungan dengan industri bahan bangunan dan digunakan untuk pembuatan produk beton: pagar dan kisi-kisi kerawang yang sangat artistik, pilar, pelat paving tipis dan batu tepi jalan, ubin berdinding tipis untuk kelongsong internal dan eksternal bangunan dan struktur, produk dekoratif dan bentuk arsitektur kecil. Metode untuk menyiapkan campuran beton bertulang serat reaksi kekuatan ekstra tinggi yang memadat sendiri terdiri dari pencampuran komponen secara berurutan sampai campuran dengan fluiditas yang diperlukan diperoleh. Awalnya, air dan hyperplasticizer dicampur dalam mixer, kemudian semen, mikrosilika, tepung batu dituangkan dan campuran diaduk selama 2-3 menit, setelah itu pasir dan serat dimasukkan dan dicampur selama 2-3 menit. Campuran beton bertulang serat reaksi kekuatan ekstra tinggi yang memadat sendiri dengan sifat aliran yang sangat tinggi diperoleh, yang mengandung komponen-komponen berikut: Semen Portland PC500D0, fraksi pasir dari 0,125 hingga 0,63, hyperplasticizer, serat, mikrosilika, tepung batu , akselerator penguatan kekuatan dan air. Metode pembuatan produk beton dalam cetakan terdiri dari menyiapkan campuran beton, memasukkan campuran ke dalam cetakan dan kemudian menahannya di ruang perawatan. Bagian dalam, permukaan kerja cetakan diperlakukan dengan lapisan tipis air, kemudian campuran beton bertulang serat reaksi kekuatan ekstra tinggi yang memadat sendiri dengan sifat aliran yang sangat tinggi dituangkan ke dalam cetakan. Setelah mengisi cetakan, lapisan tipis air disemprotkan ke permukaan campuran dan cetakan ditutup dengan palet teknologi. EFEK: memperoleh campuran beton bertulang serat reaksi kekuatan tinggi yang memadat sendiri dengan sifat aliran yang sangat tinggi, karakteristik kekuatan tinggi, biaya rendah dan memungkinkan untuk memproduksi produk kerawang. 2 n. dan 2 z.p. f-ly, 1 tab., 3 sakit.
Invensi ini berkaitan dengan industri bahan bangunan dan digunakan untuk pembuatan produk beton: pagar dan kisi-kisi kerawang yang sangat artistik, pilar, pelat paving tipis dan batu tepi jalan, ubin berdinding tipis untuk pelapis internal dan eksternal bangunan dan struktur, produk dekoratif dan bentuk arsitektur kecil.
Metode pembuatan produk bangunan dekoratif dan/atau pelapis dekoratif dengan mencampur dengan air pengikat yang mengandung klinker semen Portland, pengubah, termasuk komponen pereduksi air organik dan sejumlah tertentu akselerator pengerasan dan gipsum, pigmen, agregat, aditif mineral dan kimia (fungsional), dan campuran yang dihasilkan disimpan sampai lempung bentonit jenuh (penstabil campuran aditif fungsional) propilen glikol (komponen pereduksi air organik), fiksasi kompleks yang dihasilkan dengan zat pembentuk gel hidroksipropil selulosa, peletakan, pembentukan, pemadatan dan perlakuan panas. Selain itu, pencampuran komponen kering dan persiapan campuran dilakukan dalam berbagai pencampur (lihat paten RF No. 2084416, MPK6 SW 7/52, 1997).
Kerugian dari solusi ini adalah kebutuhan untuk menggunakan peralatan yang berbeda untuk mencampur komponen campuran dan operasi pemadatan berikutnya, yang memperumit dan meningkatkan biaya teknologi. Selain itu, saat menggunakan metode ini, tidak mungkin untuk mendapatkan produk dengan elemen tipis dan kerawang.
Metode yang dikenal untuk menyiapkan campuran untuk produksi produk bangunan, termasuk aktivasi pengikat dengan penggilingan bersama klinker semen Portland dengan superplastisizer kering dan pencampuran berikutnya dengan pengisi dan air, dan pertama pengisi aktif dicampur dengan pencampuran 5-10% air, kemudian pengikat aktif dimasukkan dan campuran diaduk, setelah itu 40 - 60% air pencampur dimasukkan dan campuran diaduk, kemudian air yang tersisa dimasukkan dan pencampuran akhir dilakukan sampai diperoleh campuran yang homogen. Pencampuran komponen secara bertahap dilakukan selama 0,5-1 menit. Produk yang dibuat dari campuran yang dihasilkan harus disimpan pada suhu 20°C dan kelembapan 100% selama 14 hari (lihat paten RF No. 2012551, MPK5 C04B 40/00, 1994).
Kerugian dari metode yang dikenal adalah operasi yang kompleks dan mahal untuk penggilingan bersama pengikat dan superplasticizer, yang membutuhkan biaya tinggi untuk organisasi kompleks pencampuran dan penggilingan. Selain itu, saat menggunakan metode ini, tidak mungkin untuk mendapatkan produk dengan elemen tipis dan kerawang.
Komposisi yang diketahui untuk persiapan beton yang dapat memadatkan sendiri, mengandung:
100 berat bagian dari semen
50-200 berat bagian campuran pasir dari bauksit yang dikalsinasi dengan komposisi granulometri yang berbeda, pasir terbaik dengan komposisi granulometrik rata-rata kurang dari 1 mm, pasir terbesar dengan komposisi granulometrik rata-rata kurang dari 10 mm;
5-25 berat bagian dari partikel ultra-halus kalsium karbonat dan jelaga putih, dan kandungan jelaga putih tidak lebih dari 15 berat. bagian;
0,1-10 berat bagian dari penghilang busa;
0,1-10 berat bagian dari superplasticizer;
15-24 berat bagian serat;
10-30 berat bagian dari air.
Perbandingan massa antara jumlah partikel ultra-halus kalsium karbonat dalam beton dan jumlah jelaga putih dapat mencapai 1:99-99:1, lebih disukai 50:50-99:1 (lihat paten RF No. 111/62 ( 2006.01), 2009, paragraf 12).
Kerugian dari beton ini adalah penggunaan pasir yang mahal dari bauksit terkalsinasi, biasanya digunakan dalam produksi aluminium, serta kelebihan jumlah semen, yang masing-masing mengarah pada peningkatan konsumsi komponen beton yang sangat mahal lainnya dan, karenanya, pada peningkatan biayanya.
Pencarian yang dilakukan menunjukkan bahwa tidak ada solusi yang ditemukan yang menyediakan produksi beton self-compacting bubuk reaksi.
Dikenal metode untuk mempersiapkan beton dengan penambahan serat, di mana semua komponen beton dicampur sampai beton dengan fluiditas yang dibutuhkan diperoleh, atau komponen kering pertama kali dicampur, seperti semen, jenis yang berbeda pasir, partikel ultrahalus kalsium karbonat, jelaga putih dan mungkin superplasticizer dan agen antibusa, setelah itu air, dan jika perlu superplasticizer dan agen antibusa jika ada dalam bentuk cair, dan jika perlu serat ditambahkan ke dalam campuran, dan dicampur sampai beton dengan fluiditas yang dibutuhkan. Setelah pencampuran, misalnya, dalam waktu 4-16 menit, beton yang dihasilkan dapat dengan mudah dicetak karena fluiditasnya yang sangat tinggi (lihat paten RF No., butir 12). Keputusan ini diambil sebagai prototipe.
Beton self-compacting yang diperoleh dengan sifat ultra-tinggi dapat digunakan untuk pembuatan elemen prefabrikasi, seperti pilar, balok silang, balok, langit-langit, ubin, struktur artistik, elemen prategang atau bahan komposit, bahan untuk menutup celah antara elemen struktural, elemen sistem pembuangan limbah atau dalam arsitektur.
Kerugian dari metode ini adalah tingginya konsumsi semen untuk persiapan 1 m3 campuran, yang memerlukan peningkatan biaya campuran beton dan produk darinya karena peningkatan konsumsi komponen lain. Selain itu, metode yang dijelaskan dalam penemuan ini untuk menggunakan beton yang dihasilkan tidak membawa informasi apapun tentang bagaimana, misalnya, produk beton berdinding tipis dan kerawang artistik dapat diproduksi.
Metode yang dikenal luas untuk pembuatan berbagai produk dari beton, ketika beton dituangkan ke dalam cetakan kemudian mengalami vibrocompaction.
Namun, dengan menggunakan metode yang dikenal seperti itu, tidak mungkin untuk mendapatkan produk beton artistik, kerawang, dan berdinding tipis.
Metode yang dikenal untuk pembuatan produk beton dalam bentuk pengemasan, yang terdiri dari persiapan campuran beton, memasukkan campuran ke dalam cetakan, pengerasan. Bentuk isolasi udara dan kelembaban digunakan dalam bentuk kemasan bentuk multi-ruang berdinding tipis, dilapisi setelah campuran disuplai ke dalamnya dengan lapisan isolasi udara dan kelembaban. Pengerasan produk dilakukan dalam ruang tertutup selama 8-12 jam (lihat paten untuk penemuan Ukraina No. UA 39086, MPK7 V28V 7/11; V28V 7/38; S04V 40/02, 2005).
Kerugian dari metode yang dikenal adalah tingginya biaya cetakan yang digunakan untuk pembuatan produk beton, serta ketidakmungkinan pembuatan produk beton artistik, kerawang dan berdinding tipis dengan cara ini.
Tugas pertama adalah untuk mendapatkan komposisi campuran beton bertulang serat reaksi kekuatan ekstra tinggi yang memadatkan sendiri dengan kemampuan kerja yang diperlukan dan karakteristik kekuatan yang diperlukan, yang akan mengurangi biaya campuran beton pemadatan sendiri yang dihasilkan.
Tugas kedua adalah meningkatkan karakteristik kekuatan pada usia harian dengan kemampuan kerja campuran yang optimal dan meningkatkan sifat dekoratif permukaan depan produk beton.
Tugas pertama diselesaikan karena fakta bahwa metode telah dikembangkan untuk menyiapkan campuran beton bertulang serat reaksi kekuatan ekstra tinggi yang memadatkan sendiri, yang terdiri dari pencampuran komponen campuran beton sampai fluiditas yang diperlukan diperoleh. , di mana pencampuran komponen-komponen campuran beton bertulang serat dilakukan secara berurutan, dan awalnya air dan hyperplasticizer dicampur dalam mixer, kemudian semen, mikrosilika, tepung batu dituangkan dan campuran diaduk selama 2-3 menit, setelah itu pasir dan serat dimasukkan dan dicampur selama 2-3 menit sampai diperoleh campuran beton bertulang serat yang mengandung komponen, berat%:
Total waktu persiapan campuran beton adalah dari 12 hingga 15 menit.
Hasil teknis dari penggunaan penemuan ini adalah untuk mendapatkan campuran beton bertulang serat reaksi kekuatan ekstra tinggi yang memadat sendiri dengan sifat aliran yang sangat tinggi, meningkatkan kualitas dan daya sebar campuran beton bertulang serat, karena komposisi yang dipilih secara khusus, urutan pengenalan dan waktu pencampuran campuran, yang mengarah pada peningkatan yang signifikan dalam fluiditas dan karakteristik kekuatan beton hingga M1000 dan lebih tinggi, mengurangi ketebalan produk yang diperlukan.
Pencampuran bahan dalam urutan tertentu, ketika awalnya sejumlah air yang diukur dan hyperplasticizer dicampur dalam mixer, kemudian semen, mikrosilika, tepung batu ditambahkan dan dicampur selama 2-3 menit, setelah itu pasir dan serat dimasukkan dan campuran beton yang dihasilkan dicampur selama 2 - 3 menit memungkinkan peningkatan yang signifikan dalam kualitas dan karakteristik aliran (kemampuan kerja) dari campuran beton bertulang serat reaksi kekuatan ekstra tinggi yang memadat sendiri.
Hasil teknis dari penggunaan invensi ini adalah untuk memperoleh campuran beton bertulang serat reaksi kekuatan tinggi ekstra yang memadat sendiri dengan sifat aliran yang sangat tinggi, karakteristik kekuatan tinggi dan biaya rendah. Kesesuaian dengan rasio komponen campuran yang diberikan,% berat:
memungkinkan untuk memperoleh campuran beton bertulang serat reaksi yang memadat sendiri, kekuatan ekstra tinggi dengan sifat aliran yang sangat tinggi, karakteristik kekuatan tinggi dan biaya rendah.
Penggunaan komponen di atas, tunduk pada proporsi yang ditentukan dalam rasio kuantitatif, memungkinkan untuk mendapatkan campuran beton bertulang serat reaksi kekuatan tinggi ekstra yang memadatkan sendiri dengan fluiditas yang diperlukan dan sifat kekuatan tinggi untuk memastikan biaya rendah campuran yang dihasilkan dan dengan demikian meningkatkan sifat konsumennya. Penggunaan komponen seperti mikrosilika, tepung batu memungkinkan untuk mengurangi persentase semen, yang mengakibatkan penurunan persentase komponen mahal lainnya (hiperplastik, misalnya), serta meninggalkan penggunaan pasir mahal dari bauksit yang dikalsinasi, yang juga menyebabkan penurunan biaya campuran beton, tetapi tidak mempengaruhi sifat kekuatannya.
Tugas kedua diselesaikan karena fakta bahwa metode telah dikembangkan untuk membuat produk dalam cetakan dari campuran beton bertulang serat yang disiapkan seperti dijelaskan di atas, yang terdiri dari memasukkan campuran ke dalam cetakan dan penahanan selanjutnya untuk perawatan, dan awalnya tipis lapisan air disemprotkan ke bagian dalam, permukaan kerja cetakan, dan setelah mengisi cetakan dengan campuran, lapisan tipis air disemprotkan ke permukaannya dan cetakan ditutup dengan palet teknologi.
Selain itu, campuran dimasukkan ke dalam cetakan secara berurutan, menutupi cetakan yang diisi dari atas dengan palet teknologi, setelah memasang palet teknologi, proses pembuatan produk diulang berkali-kali, menempatkan formulir berikutnya pada palet teknologi di atas yang sebelumnya. .
Hasil teknis dari penggunaan invensi ini adalah untuk meningkatkan kualitas permukaan depan produk, peningkatan yang signifikan dalam karakteristik kekuatan produk, karena penggunaan campuran beton bertulang serat yang dapat memadat sendiri dengan sangat tinggi sifat aliran, pemrosesan cetakan khusus dan pengaturan perawatan beton pada usia harian. Organisasi perawatan beton pada usia sehari-hari terdiri dari memastikan waterproofing yang cukup dari cetakan dengan beton yang dituangkan ke dalamnya dengan menutupi lapisan atas beton dalam cetakan dengan film air dan menutupi cetakan dengan palet.
Hasil teknis dicapai melalui penggunaan campuran beton bertulang serat yang memadat sendiri dengan sifat aliran yang sangat tinggi, yang memungkinkan produksi produk yang sangat tipis dan kerawang dari konfigurasi apa pun, mengulangi tekstur dan jenis permukaan apa pun, menghilangkan proses pemadatan getaran saat mencetak produk, dan juga memungkinkan penggunaan bentuk apa pun (elastis, fiberglass , logam, plastik, dll.) untuk produksi produk.
Pra-pembasahan cetakan dengan lapisan tipis air dan operasi akhir penyemprotan lapisan tipis air pada permukaan campuran beton bertulang serat yang dituangkan, menutupi cetakan dengan beton dengan palet teknologi berikutnya untuk membuat disegel ruang untuk pematangan beton yang lebih baik memungkinkan untuk menghilangkan munculnya pori-pori udara dari udara yang terperangkap, untuk mencapai Kualitas tinggi permukaan depan produk, mengurangi penguapan air dari beton pengerasan dan meningkatkan karakteristik kekuatan produk yang dihasilkan.
Jumlah cetakan yang dituangkan secara bersamaan dipilih berdasarkan volume campuran beton bertulang serat reaksi kekuatan ekstra tinggi yang diperoleh sendiri.
Memperoleh campuran beton bertulang serat yang memadatkan diri dengan sifat aliran yang sangat tinggi dan, karena ini, dengan peningkatan kualitas kemampuan kerja, memungkinkan untuk tidak menggunakan meja bergetar dalam pembuatan produk artistik dan untuk menyederhanakan teknologi pembuatan, sambil meningkatkan karakteristik kekuatan produk beton artistik.
Hasil teknis dicapai karena komposisi yang dipilih secara khusus dari campuran beton bertulang serat reaksi kekuatan ekstra tinggi yang dipadatkan dengan halus, mode urutan pengenalan komponen, metode pemrosesan cetakan dan menyelenggarakan perawatan beton pada usia sehari-hari.
Keuntungan dari teknologi ini dan beton yang digunakan:
Penggunaan kehalusan modul pasir fr. 0,125-0,63;
Tidak adanya agregat besar dalam campuran beton;
Kemungkinan pembuatan produk beton dengan elemen tipis dan kerawang;
Permukaan produk beton yang ideal;
Kemungkinan pembuatan produk dengan kekasaran dan tekstur permukaan tertentu;
Kuat tekan beton mutu tinggi, tidak kurang dari M1000;
Kekuatan beton merek tinggi dalam lentur, tidak kurang dari Ptb100;
Invensi ini dijelaskan secara lebih rinci di bawah ini dengan bantuan contoh-contoh yang tidak membatasi.
Ara. 1 (a, b) - skema untuk produk manufaktur - menuangkan beton bertulang serat yang dihasilkan ke dalam cetakan;
Ara. 2 adalah tampilan atas dari produk yang diperoleh dengan menggunakan penemuan yang diklaim.
Metode untuk memperoleh campuran beton bertulang serat reaksi kekuatan ekstra tinggi yang memadat sendiri dengan sifat aliran yang sangat tinggi, yang mengandung komponen-komponen di atas, dilakukan sebagai berikut.
Pertama, semua komponen campuran ditimbang. Kemudian, sejumlah air yang diukur, sebuah hyperplasticizer, dituangkan ke dalam mixer. Kemudian mixer dihidupkan. Dalam proses pencampuran air, hyperplasticizer, komponen campuran berikut dituangkan secara berurutan: semen, mikrosilika, tepung batu. Jika perlu, pigmen oksida besi dapat ditambahkan ke beton berwarna secara massal. Setelah memasukkan komponen-komponen ini ke dalam mixer, suspensi yang dihasilkan dicampur selama 2 hingga 3 menit.
Pada tahap selanjutnya, pasir dan serat dimasukkan secara berurutan dan campuran beton dicampur selama 2 hingga 3 menit. Setelah itu, campuran beton siap digunakan.
Selama persiapan campuran, akselerator curing diperkenalkan.
Campuran beton bertulang serat reaksi kekuatan ekstra tinggi yang memadat sendiri dengan sifat aliran yang sangat tinggi adalah konsistensi cair, salah satu indikatornya adalah aliran kerucut Hagermann pada kaca. Agar campuran menyebar dengan baik, penyebaran harus setidaknya 300 mm.
Sebagai hasil dari penerapan metode yang diklaim, diperoleh campuran beton bertulang serat reaksi kekuatan ekstra tinggi yang memadat sendiri dengan sifat aliran yang sangat tinggi, yang mengandung komponen-komponen berikut: Semen Portland PC500D0, fraksi pasir dari 0,125 hingga 0,63 , hyperplasticizer, fiber, microsilica, stone flour, set accelerator strength dan air. Saat menerapkan metode pembuatan campuran beton bertulang serat, rasio komponen berikut diamati,% berat:
Selain itu, ketika menerapkan metode pembuatan campuran beton bertulang serat, tepung batu digunakan dari berbagai bahan atau limbah alami, seperti misalnya tepung kuarsa, tepung dolomit, tepung kapur, dll.
Kelas hyperplasticizer berikut dapat digunakan: Sika ViscoCrete, Glenium, dll.
Akselerator kekuatan seperti Master X-Seed 100 (X-SEED 100) atau akselerator kekuatan serupa dapat ditambahkan selama pembuatan campuran.
Campuran beton bertulang serat reaksi kekuatan ekstra tinggi yang memadat sendiri dengan sifat aliran yang sangat tinggi dapat digunakan dalam produksi produk artistik dengan konfigurasi kompleks, seperti pagar kerawang (lihat Gambar 2). Gunakan campuran yang dihasilkan segera setelah pembuatannya.
Metode untuk membuat produk beton dari campuran beton bertulang serat reaksi kekuatan ekstra tinggi yang memadat sendiri dengan sifat aliran yang sangat tinggi, diperoleh dengan metode yang dijelaskan di atas dan memiliki komposisi yang ditentukan, dilakukan sebagai berikut.
Untuk pembuatan produk kerawang dengan menuangkan campuran beton bertulang serat reaksi kekuatan tinggi yang memadat sendiri dengan sifat aliran yang sangat tinggi, penyederhanaan sirkuit digunakan cetakan elastis (poliuretan, silikon, plastik cetakan) atau plastik kaku. Formulir dipasang pada palet teknologi 2. Lapisan tipis air disemprotkan ke bagian dalam, permukaan kerja 3 formulir, yang selanjutnya mengurangi jumlah gelembung udara yang terperangkap di permukaan depan produk beton.
Setelah itu, campuran beton bertulang serat 4 yang dihasilkan dituangkan ke dalam cetakan, di mana ia menyebar dan memadatkan diri di bawah beratnya sendiri, memeras udara di dalamnya. Setelah self-levelling campuran beton dalam cetakan, lapisan tipis air disemprotkan ke beton yang dituangkan ke dalam cetakan untuk pelepasan udara yang lebih intensif dari campuran beton. Kemudian formulir yang diisi dengan campuran beton bertulang serat ditutup dari atas dengan palet teknologi 2 berikutnya, yang menciptakan ruang tertutup untuk perawatan beton yang lebih intensif (lihat gambar 1 (a)).
Di palet ini taruh bentuk baru, dan proses pembuatan diulang. Jadi, dari satu bagian campuran beton yang disiapkan, beberapa cetakan dapat diisi secara berurutan, dipasang satu di atas yang lain, yang memastikan peningkatan efisiensi penggunaan campuran beton bertulang serat yang disiapkan. Bekisting diisi dengan campuran beton bertulang serat dibiarkan untuk menyembuhkan campuran selama sekitar 15 jam.
Setelah 15 jam, produk beton dibongkar dan dikirim untuk penggilingan sisi belakang, dan kemudian ke ruang uap atau ke ruang perlakuan panas-kelembaban (HMW), di mana produk disimpan sampai benar-benar sembuh.
Penggunaan penemuan ini memungkinkan untuk menghasilkan produk beton mutu tinggi berdinding tipis dan kerawang dekoratif tinggi dari M1000 dan mutu yang lebih tinggi menggunakan teknologi pengecoran yang disederhanakan tanpa menggunakan pemadatan getaran.
Invensi ini dapat dilakukan dengan menggunakan komponen-komponen yang diketahui terdaftar, sambil mengamati proporsi kuantitatif dan rezim teknologi yang dijelaskan. Peralatan yang telah diketahui dapat digunakan dalam melaksanakan penemuan ini.
Contoh metode untuk menyiapkan campuran beton bertulang serat reaksi kekuatan ekstra tinggi yang memadat sendiri dengan sifat aliran yang sangat tinggi.
Pertama, semua komponen campuran ditimbang dan diukur dalam jumlah tertentu (wt.%):
Kemudian sejumlah air yang diukur dan hyperplasticizer Sika ViscoCrete 20 Gold dituangkan ke dalam mixer. Kemudian mixer dihidupkan dan komponen tercampur. Dalam proses pencampuran air dan hyperplasticizer, komponen campuran berikut dituangkan secara berurutan: Semen Portland 500 D0, silika fume, tepung kuarsa. Proses pencampuran dilakukan secara terus menerus selama 2-3 menit.
Pada tahap selanjutnya, FR pasir diperkenalkan secara berurutan. 0,125-0,63 dan serat baja 0,22 × 13mm. Campuran beton dicampur selama 2-3 menit.
Mengurangi waktu pencampuran tidak memungkinkan untuk mendapatkan campuran yang homogen, dan meningkatkan waktu pencampuran tidak lebih meningkatkan kualitas campuran, tetapi menunda proses.
Setelah itu, campuran beton siap digunakan.
Total waktu pembuatan campuran beton bertulang serat adalah dari 12 hingga 15 menit, kali ini termasuk operasi tambahan untuk penimbunan kembali komponen.
Campuran beton bertulang serat reaksi yang memadat sendiri, kekuatan ekstra tinggi, reaksi yang disiapkan dengan sifat aliran yang sangat tinggi digunakan untuk pembuatan produk kerawang dengan menuangkan ke dalam cetakan.
Contoh komposisi campuran beton bertulang serat reaksi kekuatan ekstra tinggi yang memadat sendiri dengan sifat alir sangat tinggi, dibuat dengan metode yang diklaim, ditunjukkan pada tabel 1.
1. Suatu metode untuk menyiapkan campuran beton bertulang serat reaksi kekuatan ekstra tinggi yang memadat sendiri dengan sifat aliran yang sangat tinggi, yang terdiri dari pencampuran komponen-komponen campuran beton sampai diperoleh fluiditas yang diperlukan, yang dicirikan bahwa pencampuran dari komponen campuran beton bertulang serat dilakukan secara berurutan, dan awalnya air dan hyperplasticizer dicampur dalam mixer, kemudian semen, mikrosilika, tepung batu dituangkan dan campuran diaduk selama 2-3 menit, setelah itu pasir dan serat dimasukkan dan dicampur selama 2-3 menit sampai diperoleh campuran beton bertulang serat, yang mengandung,% berat:
2. Metode menurut klaim 1, dicirikan bahwa total waktu untuk menyiapkan campuran beton adalah dari 12 sampai 15 menit.
3. Suatu metode untuk pembuatan produk dalam cetakan dari campuran beton bertulang serat yang dibuat dengan metode menurut klaim 1, 2, yang terdiri dari memasukkan campuran ke dalam cetakan dan selanjutnya perlakuan panas dalam ruang uap, dan awalnya lapisan tipis beton air disemprotkan ke bagian dalam, permukaan kerja cetakan, setelah mengisi cetakan dengan campuran, lapisan tipis air disemprotkan ke permukaannya dan formulir ditutup dengan palet teknologi.
4. Metode menurut klaim 3, dicirikan bahwa campuran dimasukkan ke dalam cetakan secara berurutan, menutupi cetakan yang diisi dari atas dengan palet teknologi, setelah memasang palet teknologi, proses pembuatan produk diulang berkali-kali, menempatkan formulir berikutnya pada palet teknologi di atas yang sebelumnya dan mengisinya.
www.findpatent.ru
kinerja tinggi bubuk reaksi beton kekuatan tinggi dan tugas berat dan beton bertulang serat (opsi) - aplikasi paten 2012113330
Pemohon: Volodin Vladimir Mikhailovich (RU)
1. Beton tugas berat bubuk reaksi yang mengandung semen Portland PC 500 D0 (abu-abu atau putih), superplasticizer berbahan dasar polikarboksilat eter, mikrosilika dengan kandungan silika amorf - vitreous paling sedikit 85-95%, dicirikan bahwa di dalamnya juga termasuk pasir kuarsa tanah (microquartz ) atau tepung batu tanah dari batuan padat dengan permukaan spesifik (3-5) 103 cm2 / g, pasir kuarsa berbutir halus dengan distribusi ukuran partikel sempit dari fraksi 0,1-0,5 0,16-0,63 mm , memiliki konsumsi semen spesifik per satuan kekuatan beton tidak lebih dari 4,5 kg/MPa, memiliki densitas tinggi dengan resep baru dan dengan struktur struktur dan topologi baru, dengan kandungan komponen sebagai berikut, % massa kering komponen campuran beton:
Mikrosilika - 3,2-6,8%;
Air - W / T \u003d 0,95-0,12.
2. Beton bertulang serat tugas berat reaksi-serbuk yang mengandung semen Portland PC 500 D0 (abu-abu atau putih), superplasticizer berdasarkan polikarboksilat eter, mikrosilika dengan kandungan silika vitreous amorf setidaknya 85-95%, dicirikan bahwa itu tambahan termasuk pasir kuarsa tanah (mikrokuarsa ) atau tepung batu tanah dari batuan padat dengan permukaan tertentu (3-5) 103 cm2 / g, pasir kuarsa berbutir halus dari komposisi granulometrik sempit dari fraksi 0,1-0,5 0,16-0,63 mm , serta serat kabel baja isi (diameter 0,1-0,22 mm, panjang 6-15 mm), serat basalt dan karbon, memiliki konsumsi spesifik semen per unit kekuatan beton tidak lebih dari 4,5 kg / MPa, dan konsumsi spesifik serat per satuan pertumbuhan kuat tarik pada lentur, tidak melebihi 9,0 kg/MPa memiliki densitas tinggi dengan formulasi baru dan dengan struktur struktur dan topologi baru, serta beton bersifat ulet (plastis) terhadap kehancuran dengan konten komponen berikut nits, % dari massa komponen kering dalam campuran beton:
Semen Portland (abu-abu atau putih) kadar tidak lebih rendah dari PC 500 D0 - 30,9-34%;
Superplasticizer berdasarkan polikarboksilat eter - 0,2-0,5%;
Mikrosilika - 3,2-6,8%;
Pasir kuarsa tanah (mikrokuarsa) atau tepung batu - 12,3-17,2%;
Pasir kuarsa berbutir halus - 53,4-41,5%;
Tali baja serat 1,5-5,0% berdasarkan volume beton;
Serat basal dan serat karbon 0,2-3,0% volume beton;
Air - W / T \u003d 0,95-0,12.
www.freepatent.ru
artikel konstruksi
Artikel ini menjelaskan sifat dan kemampuan beton bubuk kekuatan tinggi, serta area dan teknologi untuk aplikasinya.
Tingginya tingkat konstruksi bangunan tempat tinggal dan industri dengan bentuk arsitektur baru dan unik, dan terutama struktur yang bermuatan khusus (seperti jembatan bentang besar, gedung pencakar langit, anjungan minyak lepas pantai, tangki untuk menyimpan gas dan cairan di bawah tekanan, dll.) diperlukan. pengembangan beton baru yang efektif. Kemajuan yang signifikan dalam hal ini telah secara khusus dicatat sejak akhir 1980-an. Beton kualitas tinggi modern (HKB) mengklasifikasikan berbagai macam beton untuk berbagai keperluan: beton mutu tinggi dan beton mutu ultra tinggi [lihat. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. sepuluh; Schmidt M. Bornemann R. Möglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], beton yang dapat memadatkan sendiri, beton yang sangat tahan korosi. Jenis beton ini memenuhi persyaratan tinggi untuk kekuatan tekan dan tarik, ketahanan retak, kekuatan impak, ketahanan aus, ketahanan korosi, dan ketahanan beku.
Tidak diragukan lagi, transisi ke jenis beton baru difasilitasi, pertama, oleh pencapaian revolusioner di bidang campuran beton dan mortar plastis, dan kedua, munculnya aditif pozzolan paling aktif - mikrosilika, kaolin kering, dan abu halus. Kombinasi superplasticizer dan terutama hyperplasticizer ramah lingkungan berbasis polikarboksilat, poliakrilat dan poliglikol memungkinkan untuk mendapatkan sistem terdispersi semen-mineral superfluida dan campuran beton. Berkat pencapaian tersebut, jumlah komponen dalam beton dengan bahan tambahan kimia mencapai 6–8, rasio air-semen turun menjadi 0,24–0,28 dengan tetap mempertahankan plastisitas, ditandai dengan draft kerucut 4–10 cm tepung (KM) atau tanpa itu, tetapi dengan penambahan MK dalam beton yang sangat bisa dikerjakan (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) pada hyperplasticizer, berbeda dengan yang dilemparkan pada usaha patungan tradisional, fluiditas sempurna campuran beton dikombinasikan dengan sedimentasi rendah dan pemadatan sendiri dengan spontan penghapusan udara.
Reologi "tinggi" dengan pengurangan air yang signifikan dalam campuran beton superplastis disediakan oleh matriks reologi fluida, yang memiliki tingkat skala berbeda dari elemen struktural yang menyusunnya. Dalam beton batu pecah untuk batu pecah, mortar semen-pasir berfungsi sebagai matriks reologi pada berbagai tingkat mikro. Dalam campuran beton plastis untuk beton kekuatan tinggi untuk batu pecah sebagai elemen makrostruktur, matriks reologi, yang proporsinya harus jauh lebih tinggi daripada beton biasa, adalah dispersi yang lebih kompleks yang terdiri dari pasir, semen, tepung batu, mikrosilika dan air. Pada gilirannya, untuk pasir dalam campuran beton konvensional, matriks reologi pada tingkat mikro adalah pasta semen-air, yang proporsinya dapat ditingkatkan untuk memastikan fluiditas dengan meningkatkan jumlah semen. Tapi ini, di satu sisi, tidak ekonomis (terutama untuk beton kelas B10 - B30), di sisi lain, secara paradoks, superplasticizer adalah aditif pengurang air yang buruk untuk semen Portland, meskipun semuanya dibuat dan dibuat untuk itu. . Praktis semua superplasticizer, seperti yang telah kami tunjukkan sejak 1979, "bekerja" jauh lebih baik pada banyak bubuk mineral atau campurannya dengan semen [lihat. Kalashnikov VI Dasar-dasar plastisisasi sistem terdispersi mineral untuk produksi bahan bangunan: Disertasi dalam bentuk laporan ilmiah untuk gelar Doctor of Science. teknologi Ilmu. - Voronezh, 1996] dari pada semen murni. Semen adalah tidak stabil dalam air, sistem hidrasi yang membentuk partikel koloid segera setelah kontak dengan air dan cepat mengental. Dan partikel koloid dalam air sulit didispersikan dengan superplasticizer. Contohnya adalah bubur tanah liat yang sulit untuk dicairkan.
Dengan demikian, kesimpulannya menunjukkan dirinya sendiri: perlu menambahkan tepung batu ke semen, dan itu akan meningkatkan tidak hanya efek reologi dari usaha patungan pada campuran, tetapi juga proporsi matriks reologi itu sendiri. Akibatnya, menjadi mungkin untuk secara signifikan mengurangi jumlah air, meningkatkan kepadatan dan meningkatkan kekuatan beton. Penambahan bubuk batu secara praktis akan setara dengan peningkatan semen (jika efek pengurangan air secara signifikan lebih tinggi dibandingkan dengan penambahan semen).
Penting di sini untuk fokus bukan pada penggantian bagian semen dengan tepung batu, tetapi pada penambahannya (dan proporsi yang signifikan - 40–60%) ke semen Portland. Berdasarkan teori polistruktur pada tahun 1985-2000. semua pekerjaan mengubah polistruktur ditujukan untuk mengganti 30-50% semen Portland dengan pengisi mineral untuk menyimpannya dalam beton [lihat. Solomatov V.I., Vyrovoy V.N. dkk. Bahan bangunan komposit dan struktur dengan konsumsi bahan berkurang. - Kiev: Budivelnik, 1991; Aganin S.P. Beton permintaan air rendah dengan pengisi kuarsa yang dimodifikasi: Abstrak untuk kompetisi akun. derajat cand. teknologi Ilmu. - M, 1996; Fadel I. M. Teknologi pemisahan intensif beton yang diisi dengan basal: Abstrak tesis. cand. teknologi Ilmu - M, 1993]. Strategi penghematan semen Portland pada beton dengan kekuatan yang sama akan digantikan dengan strategi penghematan beton dengan kekuatan 2-3 kali lebih tinggi tidak hanya pada tekan, tetapi juga pada lentur dan tarik aksial, dan benturan. Penghematan beton pada struktur yang lebih kerawang akan memberikan efek ekonomi yang lebih tinggi daripada penghematan semen.
Dengan mempertimbangkan komposisi matriks reologi pada tingkat skala yang berbeda, kami menetapkan bahwa untuk pasir dalam beton mutu tinggi, matriks reologi pada tingkat mikro adalah campuran kompleks semen, tepung, silika, superplastisizer, dan air. Pada gilirannya, untuk beton berkekuatan tinggi dengan mikrosilika untuk campuran semen dan tepung batu (dispersi yang sama) sebagai elemen struktural, matriks reologi lain muncul dengan tingkat skala yang lebih kecil - campuran mikrosilika, air, dan superplastisizer.
Untuk beton hancur, skala elemen struktural matriks reologi ini sesuai dengan skala granulometri optimal komponen kering beton untuk mendapatkan kepadatan tinggi.
Dengan demikian, penambahan tepung batu melakukan fungsi struktural-reologis dan fungsi pengisian matriks. Untuk beton mutu tinggi, fungsi reaktif-kimia dari tepung batu tidak kalah pentingnya, yang dilakukan dengan efek yang lebih tinggi oleh mikrosilika reaktif dan kaolin mikrodehidrasi.
Efek reologi dan pengurangan air maksimum yang disebabkan oleh adsorpsi SP pada permukaan fase padat adalah karakteristik genetik dari sistem terdispersi halus dengan antarmuka tinggi.
Tabel 1.
Tindakan reologi dan pengurangan air SP dalam sistem air-mineral
Tabel 1 menunjukkan bahwa dalam bubur pengecoran semen Portland dengan SP, efek pengurangan air yang terakhir adalah 1,5-7,0 kali (sic!) Lebih tinggi dari pada bubuk mineral. Untuk batuan, kelebihan ini bisa mencapai 2-3 kali lipat.
Dengan demikian, kombinasi hyperplasticizer dengan mikrosilika, tepung batu atau abu memungkinkan untuk meningkatkan tingkat kekuatan tekan hingga 130–150, dan dalam beberapa kasus hingga 180–200 MPa atau lebih. Namun, peningkatan kekuatan yang signifikan menyebabkan peningkatan intensif dalam kerapuhan dan penurunan rasio Poisson menjadi 0,14-0,17, yang mengarah pada risiko penghancuran struktur secara tiba-tiba dalam situasi darurat. Menyingkirkan sifat negatif beton ini dilakukan tidak begitu banyak dengan memperkuat yang terakhir dengan tulangan batang, tetapi dengan menggabungkan tulangan batang dengan pengenalan serat dari polimer, kaca dan baja.
Dasar-dasar plastisisasi dan reduksi air dari sistem terdispersi mineral dan semen dirumuskan dalam disertasi doktoral Kalashnikov V.I. [cm. Kalashnikov VI Dasar-dasar plastisisasi sistem terdispersi mineral untuk produksi bahan bangunan: Disertasi dalam bentuk laporan ilmiah untuk gelar Doctor of Science. teknologi Ilmu. - Voronezh, 1996] pada tahun 1996 berdasarkan pekerjaan yang telah diselesaikan sebelumnya pada periode 1979 hingga 1996. [Kalashnikov V. I., Ivanov I. A. Pada keadaan struktural-reologis dari sistem dispersi sangat terkonsentrasi yang sangat cair. // Prosiding Konferensi Nasional IV Mekanika dan Teknologi Material Komposit. - Sofia: BAN, 1985; Ivanov I. A., Kalashnikov V. I. Efisiensi plastisisasi komposisi dispersi mineral tergantung pada konsentrasi fase padat di dalamnya. // Rheologi campuran beton dan tugas teknologinya. Tez. laporan Simposium All-Union III. - Riga. - RPI, 1979; Kalashnikov V. I., Ivanov I. A. Tentang sifat plastisisasi komposisi terdispersi mineral tergantung pada konsentrasi fase padat di dalamnya.// Mekanika dan teknologi bahan komposit. Materi Musyawarah Nasional II. - Sofia: BAN, 1979; Kalashnikov VI Tentang reaksi berbagai komposisi mineral terhadap superplasticizer asam naftalena-sulfonat dan efek alkali instan di atasnya. // Mekanika dan teknologi material komposit. Materi Munas III dengan partisipasi perwakilan asing. - Sofia: BAN, 1982; Kalashnikov VI Akuntansi untuk perubahan reologi dalam campuran beton dengan superplasticizer. // Prosiding Konferensi All-Union IX tentang Beton dan Beton Bertulang (Tashkent, 1983). - Penza. - 1983; Kalashnikov VI, Ivanov IA Keunikan perubahan reologi dalam komposisi semen di bawah aksi plasticizer penstabil ion. // Koleksi karya "Mekanika teknologi beton". – Riga: RPI, 1984]. Ini adalah prospek untuk penggunaan terarah dari aktivitas pengurangan air setinggi mungkin dari usaha patungan dalam sistem yang terdispersi halus, fitur perubahan reologi kuantitatif dan struktural-mekanis dalam sistem superplastis, yang terdiri dari transisi seperti longsoran dari padat- keadaan cair dengan penambahan air yang sangat kecil. Ini adalah kriteria yang dikembangkan untuk penyebaran gravitasi dan sumber aliran pasca-tiksotropik dari sistem plastisitas yang sangat tersebar (di bawah aksi beratnya sendiri) dan perataan permukaan hari secara spontan. Ini adalah konsep lanjutan dari sistem pembatasan konsentrasi semen dengan bubuk halus terdispersi dari batuan asal sedimen, magmatik dan metamorf, selektif dalam hal pengurangan air tingkat tinggi ke SP. Hasil terpenting yang diperoleh dalam pekerjaan ini adalah kemungkinan pengurangan 5–15 kali lipat dalam konsumsi air dalam dispersi sambil mempertahankan daya sebar gravitasi. Ditunjukkan bahwa dengan menggabungkan bubuk reologi aktif dengan semen, adalah mungkin untuk meningkatkan efek dari usaha patungan dan mendapatkan coran kepadatan tinggi. Prinsip-prinsip inilah yang diterapkan dalam beton bubuk reaksi dengan peningkatan kepadatan dan kekuatannya (Reaktionspulver beton - RPB atau Reactive Powder Concrete - RPC [lihat Dolgopolov N. N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. Jenis semen baru: struktur semen batu. // Bahan bangunan. - 1994. - No. 115]). Hasil lainnya adalah peningkatan aksi reduksi dari usaha patungan dengan peningkatan dispersi bubuk [lihat. Kalashnikov VI Dasar-dasar plastisisasi sistem terdispersi mineral untuk produksi bahan bangunan: Disertasi dalam bentuk laporan ilmiah untuk gelar Doctor of Science. teknologi Ilmu. – Voronezh, 1996]. Ini juga digunakan dalam beton berbutir halus bubuk dengan meningkatkan proporsi konstituen terdispersi halus dengan menambahkan mikrosilika ke semen. Kebaruan dalam teori dan praktik beton bubuk adalah penggunaan pasir halus dengan fraksi 0,1-0,5 mm, yang membuat beton berbutir halus, berbeda dengan pasir berpasir biasa dengan fraksi 0–5 mm. Perhitungan kami tentang permukaan spesifik rata-rata dari bagian beton bubuk yang tersebar (komposisi: semen - 700 kg; pasir halus fr. 0,125–0,63 mm - 950 kg; tepung basal Ssp = 380 m2/kg - 350 kg; kg - 140 kg ) dengan kandungan 49% dari total campuran dengan pasir berbutir halus fraksi 0,125–0,5 mm menunjukkan bahwa dengan dispersi MK Smk = 3000m2 / kg rata-rata permukaan bagian serbuk adalah Svd = 1060m2 / kg , dan dengan Smk = 2000 m2 /kg - Svd = 785 m2 / kg. Pada komponen yang terdispersi halus itulah beton bubuk reaksi berbutir halus dibuat, di mana konsentrasi volume fase padat tanpa pasir mencapai 58–64%, dan bersama-sama dengan pasir - 76–77% dan sedikit lebih rendah dari konsentrasi fase padat dalam beton berat superplastisisasi (Cv = 0, 80–0,85). Namun, dalam beton hancur, konsentrasi volume fase padat dikurangi batu pecah dan pasir jauh lebih rendah, yang menentukan kepadatan tinggi dari matriks terdispersi.
Kekuatan tinggi dipastikan dengan adanya tidak hanya mikrosilika atau kaolin terdehidrasi, tetapi juga bubuk reaktif dari batuan dasar. Menurut literatur, fly ash, baltik, batu kapur atau tepung kuarsa terutama diperkenalkan. Peluang luas dalam produksi beton bubuk reaktif terbuka di Uni Soviet dan Rusia sehubungan dengan pengembangan dan penelitian pengikat komposit dengan permintaan air rendah oleh Yu. M. Bazhenov, Sh. T. Babaev, dan A. Komarom. A., Batrakov V. G., Dolgopolov N. N. Terbukti bahwa penggantian semen dalam proses penggilingan VNV dengan karbonat, granit, tepung kuarsa hingga 50% secara signifikan meningkatkan efek pengurangan air. Rasio W / T, yang memastikan penyebaran gravitasi beton batu pecah, berkurang menjadi 13–15% dibandingkan dengan pengenalan biasa dari usaha patungan, kekuatan beton pada VNV-50 tersebut mencapai 90–100 MPa. Intinya, berdasarkan VNV, mikrosilika, pasir halus dan tulangan tersebar, beton bubuk modern dapat diperoleh.
Beton serbuk bertulang dispersi sangat efektif tidak hanya untuk struktur penahan beban dengan tulangan kombinasi dengan tulangan prategang, tetapi juga untuk produksi detail arsitektur berdinding sangat tipis, termasuk spasial.
Menurut data terbaru, penguatan struktur tekstil dimungkinkan. Itu adalah pengembangan produksi serat tekstil dari (kain) bingkai tiga dimensi yang terbuat dari polimer kekuatan tinggi dan benang tahan alkali di negara-negara maju yang merupakan motivasi untuk pengembangan lebih dari 10 tahun yang lalu di Prancis dan Kanada reaksi -beton bubuk dengan joint venture tanpa agregat besar dengan agregat kuarsa ekstra halus yang diisi dengan bubuk batu dan mikrosilika. Campuran beton dari campuran berbutir halus seperti itu menyebar di bawah aksi beratnya sendiri, mengisi struktur mesh yang benar-benar padat dari bingkai anyaman dan semua antarmuka berbentuk kerawang.
Reologi campuran beton bubuk (PBS) "Tinggi" memberikan kadar air 10-12% dari massa komponen kering, kekuatan luluh?0= 5-15 Pa, yaitu. hanya 5-10 kali lebih tinggi daripada di cat minyak. Dengan nilai 0, ini dapat ditentukan dengan menggunakan metode mini-areometrik yang dikembangkan oleh kami pada tahun 1995. Titik leleh yang rendah dipastikan dengan ketebalan optimal dari interlayer matriks reologi. Dari pertimbangan struktur topologi PBS, ketebalan rata-rata interlayer X ditentukan dengan rumus:
di mana diameter rata-rata partikel pasir; adalah konsentrasi volume.
Untuk komposisi di bawah ini, dengan W/T = 0,103, ketebalan interlayer akan menjadi 0,056 mm. De Larrard dan Sedran menemukan bahwa untuk pasir yang lebih halus (d = 0,125-0,4 mm) ketebalannya bervariasi dari 48 hingga 88 m.
Peningkatan interlayer partikel mengurangi viskositas dan tegangan geser akhir dan meningkatkan fluiditas. Fluiditas dapat ditingkatkan dengan menambahkan air dan memasukkan SP. PADA pandangan umum pengaruh air dan SP pada perubahan viskositas, tegangan geser ultimit dan kekuatan luluh tidak jelas (Gbr. 1).
Superplasticizer mengurangi viskositas ke tingkat yang jauh lebih rendah daripada penambahan air, sedangkan pengurangan kekuatan luluh karena SP jauh lebih besar daripada karena pengaruh air.
Beras. 1. Pengaruh SP dan air pada viskositas, kekuatan luluh dan kekuatan luluh
Sifat utama dari sistem pengisian pamungkas superplastisisasi adalah bahwa viskositasnya bisa sangat tinggi dan sistem dapat mengalir perlahan jika kekuatan luluhnya rendah. Untuk sistem konvensional tanpa SP, viskositas mungkin rendah, tetapi kekuatan luluh yang meningkat mencegahnya menyebar, karena tidak memiliki sumber aliran pasca-tiksotropik [lihat. Kalashnikov VI, Ivanov IA Keunikan perubahan reologi dalam komposisi semen di bawah aksi plasticizer penstabil ion. // Koleksi karya "Mekanika teknologi beton". – Riga: RPI, 1984].
Sifat reologi tergantung pada jenis dan dosis usaha patungan. Pengaruh tiga jenis usaha patungan ditunjukkan pada gambar. 2. Usaha patungan yang paling efektif adalah Woerment 794.
Beras. 2 Pengaruh jenis dan dosis SP terhadap: 1 - Woerment 794; 2 - S-3; 3 – Melment F 10
Sementara itu, bukan SP S-3 dalam negeri yang ternyata kurang selektif, melainkan SP luar negeri yang berbahan dasar melamin Melment F10.
Daya sebar campuran beton bubuk sangat penting dalam pembentukan produk beton dengan anyaman bingkai kisi-kisi volumetrik yang diletakkan dalam cetakan.
Rangka kain kerawang yang tebal dalam bentuk tee, balok I, saluran, dan konfigurasi lainnya memungkinkan penguatan cepat, yang terdiri dari pemasangan dan pemasangan rangka dalam cetakan, diikuti dengan menuangkan beton suspensi, yang dengan mudah menembus melalui sel bingkai dengan ukuran 2–5 mm (Gbr. 3) . Bingkai kain dapat secara radikal meningkatkan ketahanan retak beton di bawah pengaruh fluktuasi suhu bolak-balik dan secara signifikan mengurangi deformasi.
Campuran beton seharusnya tidak hanya mudah dituangkan secara lokal melalui bingkai mesh, tetapi juga menyebar saat mengisi formulir dengan penetrasi "terbalik" melalui bingkai dengan peningkatan volume campuran dalam bentuk. Untuk menilai fluiditas yang digunakan campuran bubuk komposisi yang sama dalam hal kandungan komponen kering, dan daya sebar dari kerucut (untuk meja pengocok) dikendalikan oleh jumlah SP dan (sebagian) air. Penyebaran diblokir dengan cincin mesh dengan diameter 175 mm.
Beras. 3 sampel perancah kain
Beras. 4 Percikan campuran dengan penyebaran bebas dan terhalang
Mesh memiliki dimensi yang jelas dari 2,8 × 2,8 mm dengan diameter kawat 0,3 × 0,3 mm (Gbr. 4). Campuran kontrol dibuat dengan lelehan 25,0; 26,5; 28,2 dan 29,8 cm Sebagai hasil dari percobaan, ditemukan bahwa dengan peningkatan fluiditas campuran, rasio diameter dc bebas dan aliran terhalang db berkurang. pada gambar. 5 menunjukkan perubahan dc/dbotdc.
Beras. 5 Ubah dc/db dari free spread dc
Dari gambar berikut, perbedaan sebaran campuran dc dan db menghilang pada fluiditas yang ditandai dengan sebaran bebas 29,8 cm Pada dc.= 28,2, sebaran melalui mesh berkurang 5%. Khususnya perlambatan besar selama penyebaran melalui mesh dialami oleh campuran dengan penyebaran 25 cm.
Dalam hal ini, saat menggunakan bingkai mesh dengan ukuran sel 3–3 mm, perlu menggunakan campuran dengan penyebaran setidaknya 28–30 cm.
Sifat-sifat fisik dan teknis beton serbuk bertulang tersebar, diperkuat oleh 1% volume dengan serat baja dengan diameter 0,15 mm dan panjang 6 mm, disajikan pada tabel 2
Meja 2.
Sifat fisik dan teknis beton serbuk pada pengikat kebutuhan air rendah menggunakan SP S-3 domestik
Menurut data asing, dengan tulangan 3%, kekuatan tekan mencapai 180–200 MPa, dan dengan tegangan aksial - 8–10 MPa. Kekuatan benturan meningkat lebih dari sepuluh kali lipat.
Kemungkinan beton bubuk jauh dari habis, mengingat efektivitas pengobatan hidrotermal dan pengaruhnya terhadap peningkatan proporsi tobermorit, dan, dengan demikian, xonotlite.
www.allbeton.ru
Beton reaksi bubuk
Pembaruan terakhir dari ensiklopedia: 17/12/2017 - 17:30
Beton bubuk reaktif adalah beton yang dibuat dari bahan reaktif yang digiling halus dengan ukuran butir 0,2 hingga 300 mikron dan dicirikan oleh kekuatan tinggi (lebih dari 120 MPa) dan ketahanan air yang tinggi.
[GOST 25192-2012. Konkret. Klasifikasi dan spesifikasi umum]
Beton bubuk reaktif beton serbuk reaktif-RPC] - bahan komposit dengan kuat tekan tinggi 200-800 MPa, tekuk >45 MPa, termasuk sejumlah besar komponen mineral yang sangat tersebar - pasir kuarsa, mikrosilika, superplastisizer, serta serat baja dengan W rendah / T (~0,2), menggunakan perlakuan panas dan kelembaban produk pada suhu 90-200 °C.
[Usherov-Marshak A.V. Ilmu konkret: sebuah leksikon. M.: Bahan Bangunan RIF. - 2009. - 112 hal.]
Pemegang hak cipta! Jika akses gratis ke istilah ini merupakan pelanggaran hak cipta, penyusun siap, atas permintaan pemegang hak cipta, untuk menghapus tautan, atau istilah itu sendiri (definisi) dari situs. Untuk menghubungi administrasi, gunakan formulir umpan balik.
enciclopediyastroy.ru
Abstrak disertasi pada topik ini ""
Sebagai manuskrip
BETON BERTULANG REAKSI GRAIN GRAINED MENGGUNAKAN BETON BERTULANG dispersif
Keistimewaan 23.05.05 - Bahan dan produk bangunan
Pekerjaan itu dilakukan di departemen "Teknologi beton, keramik, dan pengikat" di lembaga pendidikan tinggi negara bagian "Universitas Arsitektur dan Konstruksi Negeri Penza" dan di Institut Bahan Bangunan dan Struktur Universitas Teknik Munich .
Pengawas -
Dokter ilmu teknik, Profesor Valentina Serafimovna Demyanova
Lawan resmi:
Pekerja Ilmu Pengetahuan Federasi Rusia, Anggota RAASN yang Sesuai, Doktor Ilmu Teknis, Profesor Vladimir Pavlovich Selyaev
Doktor Ilmu Teknik, Profesor Oleg Vyacheslavovich Tarakanov
Organisasi terkemuka - JSC "Penzastroy", Penza
Pembelaan akan berlangsung pada 7 Juli 2006 pukul 16:00 pada pertemuan dewan disertasi D 212.184.01 di lembaga pendidikan tinggi negara pendidikan profesi "Universitas Negeri Penza Arsitektur dan Konstruksi" di alamat: 440028, Penza, st. G. Titova, 28, gedung 1, aula konferensi.
Disertasi dapat ditemukan di perpustakaan lembaga pendidikan tinggi negara bagian "Universitas Arsitektur dan Konstruksi Penza State"
Sekretaris Akademik Dewan Disertasi
V.A. Khudyakov
DESKRIPSI UMUM PEKERJAAN
Dengan peningkatan yang signifikan dalam kekuatan beton di bawah kompresi uniaksial, ketahanan retak pasti berkurang dan risiko patah getas struktur meningkat. Penguatan beton yang tersebar dengan serat menghilangkan sifat-sifat negatif ini, yang memungkinkan untuk menghasilkan beton kelas di atas 80-100 dengan kekuatan 150-200 MPa, yang memiliki kualitas baru - sifat penghancuran yang kental.
Analisis karya ilmiah di bidang beton bertulang dispersi dan produksinya dalam praktik di rumah menunjukkan bahwa orientasi utama tidak mengejar tujuan penggunaan matriks kekuatan tinggi dalam beton tersebut. Kelas beton bertulang tersebar dalam hal kuat tekan tetap sangat rendah dan terbatas pada B30-B50. Ini tidak memungkinkan untuk memastikan adhesi yang baik dari serat ke matriks, untuk sepenuhnya menggunakan serat baja bahkan dengan kekuatan tarik rendah. Selain itu, secara teori, produk beton dengan serat yang diletakkan secara bebas dengan tingkat penguatan volumetrik 59% sedang dikembangkan, dan dalam praktiknya, produk beton diproduksi. Serat di bawah paparan getaran ditumpahkan dengan penyusutan tinggi "lemak" yang tidak plastis mortar semen-pasir komposisi semen-pasir - 14-I: 2,0 pada W / C = 0,4, yang sangat boros dan mengulangi tingkat pekerjaan pada tahun 1974. Prestasi ilmiah yang signifikan di bidang pembuatan VNV superplastis, campuran mikrodispersi dengan mikrosilika, dengan bubuk reaktif dari batuan berkekuatan tinggi, memungkinkan untuk meningkatkan efek pengurangan air hingga 60% menggunakan superplasticizer dari komposisi oligomer dan hyperplasticizer dari komposisi polimer. Prestasi ini tidak menjadi dasar untuk pembuatan beton bertulang kekuatan tinggi yang tersebar atau beton bubuk berbutir halus dari campuran pemadatan sendiri cor. Sementara itu, negara-negara maju secara aktif mengembangkan generasi baru beton reaksi-bubuk yang diperkuat dengan serat terdispersi. Campuran beton bubuk digunakan
untuk menuangkan cetakan dengan bingkai jaring halus volumetrik tenun yang diletakkan di dalamnya dan kombinasinya dengan tulangan batang.
Mengungkapkan prasyarat teoritis dan motivasi untuk pembuatan beton serbuk berbutir halus multikomponen dengan matriks kekuatan tinggi yang sangat padat yang diperoleh dengan pengecoran pada kadar air yang sangat rendah, menyediakan produksi beton dengan karakter ulet selama penghancuran dan tarik tinggi kekuatan dalam membungkuk;
Ungkapkan topologi struktural pengikat komposit dan komposisi butiran halus yang diperkuat tersebar, dapatkan model matematis dari strukturnya untuk memperkirakan jarak antara partikel pengisi dan pusat geometris dari serat penguat;
Untuk mengoptimalkan komposisi campuran beton bertulang terdispersi berbutir halus dengan serat c1 = 0,1 mm dan I = 6 mm dengan kandungan minimum yang cukup untuk meningkatkan kelenturan beton, teknologi persiapan dan penetapan efek resep pada fluiditasnya , berat jenis, kandungan udara, kekuatan dan sifat fisik dan teknis lain dari beton.
Kebaruan ilmiah dari karya tersebut.
1. Terbukti secara ilmiah dan eksperimental mengkonfirmasi kemungkinan memperoleh beton bubuk semen berbutir halus kekuatan tinggi, termasuk diperkuat tersebar, dibuat dari campuran beton tanpa batu pecah dengan fraksi halus pasir kuarsa, dengan bubuk batuan reaktif dan mikrosilika, dengan signifikan peningkatan efisiensi superplasticizer hingga kadar air dalam campuran pemadatan sendiri cor hingga 10-11% (sesuai tanpa campuran semi-kering joint venture untuk pengepresan) berdasarkan berat komponen kering.
4. Secara teoritis diprediksi dan dibuktikan secara eksperimental terutama melalui mekanisme difusi-ion larutan pengerasan pengikat semen komposit, yang meningkat dengan peningkatan kandungan pengisi atau peningkatan yang signifikan dalam dispersi dibandingkan dengan dispersi semen.
5. Proses pembentukan struktur beton serbuk berbutir halus telah dipelajari. Telah ditunjukkan bahwa beton bubuk yang dibuat dari campuran beton padat-padat cor superplasticized jauh lebih padat, kinetika pertumbuhan kekuatannya lebih kuat, dan kekuatan rata-rata secara signifikan lebih tinggi daripada beton tanpa SP, ditekan pada kadar air yang sama di bawah tekanan tekanan 40-50 MPa. Kriteria untuk mengevaluasi aktivitas reaktif-kimia bubuk telah dikembangkan.
6. Komposisi yang dioptimalkan dari campuran beton bertulang terdispersi berbutir halus dengan serat baja tipis dengan diameter 0,15 dan panjang 6 mm,
teknologi persiapannya, urutan pengenalan komponen dan durasi pencampuran; pengaruh komposisi pada fluiditas, densitas, kandungan udara campuran beton, dan kuat tekan beton telah ditetapkan.
Arti praktis dari pekerjaan ini terletak pada pengembangan campuran beton serbuk berbutir halus cor baru dengan serat untuk pengecoran cetakan untuk produk dan struktur, baik tanpa maupun dengan tulangan batang gabungan. Dengan penggunaan campuran beton kepadatan tinggi, dimungkinkan untuk menghasilkan struktur beton bertulang bengkok atau tekan yang sangat tahan retak dengan pola patah ulet di bawah aksi beban ultimit.
Matriks komposit berdensitas tinggi dan berkekuatan tinggi dengan kuat tekan 120-150 MPa diperoleh untuk meningkatkan daya rekat pada logam sehingga menggunakan serat kekuatan tinggi tipis dan pendek dengan diameter 0,04-0,15 mm dan panjang 6-9 mm, yang memungkinkan untuk mengurangi konsumsi dan ketahanan aliran campuran beton untuk teknologi pengecoran untuk pembuatan produk kerawang berdinding tipis dengan kekuatan tarik tinggi dalam lentur.
Persetujuan pekerjaan. Ketentuan utama dan hasil karya disertasi dipresentasikan dan dilaporkan di International and All-Rusia
Konferensi ilmiah dan teknis Rusia: "Ilmu Muda untuk Milenium Baru" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Isu Perencanaan dan Pembangunan Kota" (Penza, 1996, 1997, 1999), "Masalah Modern Ilmu Bahan Bangunan" (Penza, 1998), "Konstruksi modern" (1998), Konferensi ilmiah dan teknis internasional "Bahan bangunan komposit. Teori dan praktik “(Penza, 2002, 2003, 2004, 2005),” Penghematan sumber daya dan energi sebagai motivasi untuk berkreasi dalam arsitektur proses konstruksi"(Moskow-Kazan, 2003), "Masalah aktual konstruksi" (Saransk, 2004), "Teknologi intensif sains hemat energi dan sumber daya baru dalam produksi bahan bangunan" (Penza, 2005), Ilmiah All-Rusia dan konferensi praktis "Perencanaan kota, rekonstruksi dan dukungan teknik untuk pembangunan berkelanjutan kota-kota di wilayah Volga "(Tolyatti, 2004), Pembacaan akademik RAASN" Pencapaian, masalah, dan arah yang menjanjikan untuk pengembangan teori dan praktik bangunan ilmu material” (Kazan, 2006).
Publikasi. Berdasarkan hasil penelitian, 27 makalah telah diterbitkan (3 makalah dalam jurnal sesuai dengan daftar HAC).
Dalam pendahuluan, relevansi arah penelitian yang dipilih dibuktikan, maksud dan tujuan penelitian dirumuskan, dan signifikansi ilmiah dan praktisnya ditunjukkan.
Pada bab pertama, dikhususkan untuk tinjauan analitis literatur, analisis pengalaman asing dan domestik dalam penggunaan beton berkualitas tinggi dan beton bertulang serat dilakukan. Terbukti bahwa dalam praktik di luar negeri, beton mutu tinggi dengan kekuatan hingga 120-140 MPa mulai diproduksi, terutama setelah tahun 1990. Dalam enam tahun terakhir, prospek yang luas telah diidentifikasi dalam meningkatkan kekuatan beton mutu tinggi. beton dari 130150 MPa dan memindahkannya ke kategori beton sangat kuat dengan kekuatan 210250 MPa, berkat perlakuan panas beton yang dilakukan selama bertahun-tahun, yang telah mencapai kekuatan 60-70 MPa.
Ada kecenderungan untuk membagi beton mutu tinggi terutama menurut "ukuran butir agregat menjadi 2 jenis: batu berbutir halus dengan ukuran butir maksimum hingga 8-16 mm dan beton berbutir halus dengan butir hingga 0,5-1,0 mm Keduanya harus mengandung mikrosilika atau kaolin mikrodehidrasi, bubuk batuan yang kuat, dan untuk memberikan keuletan beton, kekuatan impak, ketahanan retak - serat dari berbagai bahan. Kelompok khusus meliputi beton serbuk berbutir halus (Reaktionspulver beton-RPB atau Beton Serbuk Reaktif) dengan ukuran butir maksimum 0,3-0,6 mm. Terlihat bahwa beton dengan kuat tekan aksial 200-250 MPa dengan koefisien tulangan maksimum 3-3,5% volume memiliki kekuatan tarik lentur hingga 50 MPa. Sifat-sifat tersebut disediakan, pertama-tama, dengan pemilihan matriks dengan kepadatan tinggi dan kekuatan tinggi, yang memungkinkan untuk meningkatkan daya rekat pada serat dan sepenuhnya memanfaatkan kekuatan tariknya yang tinggi.
Keadaan penelitian dan pengalaman dalam produksi beton bertulang serat di Rusia dianalisis. Tidak seperti perkembangan di luar negeri, penelitian Rusia difokuskan bukan pada penggunaan beton bertulang serat dengan matriks kekuatan tinggi, tetapi pada peningkatan persentase tulangan hingga 5-9% volume pada tiga-empat komponen kekuatan rendah. beton kelas B30-B50 untuk meningkatkan kuat tarik lentur hingga 17-28 MPa. Semua ini merupakan pengulangan dari pengalaman asing tahun 1970-1976, yaitu tahun-tahun ketika superplasticizer dan mikrosilika yang efektif tidak digunakan, dan beton bertulang serat sebagian besar terdiri dari tiga komponen (berpasir). Direkomendasikan untuk memproduksi beton bertulang serat dengan konsumsi semen Portland 700-1400 kg/m3, pasir - 560-1400 kg/m3, serat - 390-1360 kg/m3, yang sangat boros dan tidak memperhitungkan kemajuan yang dicapai dalam pengembangan beton berkualitas tinggi.
Analisis evolusi pengembangan beton multikomponen pada berbagai tahap revolusioner dalam penampilan komponen penentu fungsional khusus: serat, superplasticizer, mikrosilika dilakukan. Terlihat bahwa beton enam-tujuh komponen adalah dasar dari matriks kekuatan tinggi untuk penggunaan yang efektif dari fungsi utama serat. Beton inilah yang menjadi polifungsional.
Motivasi utama untuk penampilan beton bubuk reaksi kekuatan tinggi dan terutama kekuatan tinggi, kemungkinan memperoleh nilai "rekor" pengurangan air dalam campuran beton, dan keadaan reologi khusus mereka dirumuskan. Persyaratan yang diformulasikan untuk bubuk dan
prevalensinya sebagai limbah teknogenik dari industri pertambangan.
Berdasarkan analisis, maksud dan tujuan penelitian dirumuskan.
Bab kedua menyajikan karakteristik bahan yang digunakan dan menjelaskan metode penelitian Bahan baku produksi Jerman dan Rusia yang digunakan: semen CEM 1 42.5 R HS Werk Geseke, Werk Bernburg CEM 1 42.5 R, Weisenau CEM 1 42.5, Volsky PC500 DO , Starooskolsky PTS 500 TO; pasir Sursky diklasifikasikan fr. 0.14-0.63, Balasheisky (Syzran) diklasifikasikan fr. 0,1-0,5 mm, pasir Halle fr. 0,125-0,5" mm; mikrosilika: Eikern Microsilica 940 dengan kandungan Si02> 98,0%, Silia Staub RW Fuller dengan kandungan Si02> 94,7%, BS-100 (Asosiasi soda) dengan ZYu2 > 98,3%, Chelyabinsk EMC dengan kandungan SiO = 84- 90%, Jerman dan produksi Rusia dengan d = 0,15 mm, 7 = 6 mm dengan kuat tarik 1700-3100 MPa; bubuk batuan asal sedimen dan vulkanik; super dan hyperplasticizers berdasarkan naftalena, melamin dan polikarboksilat.
Untuk persiapan campuran beton, mixer berkecepatan tinggi dari Eirich dan mixer turbulen Kaf digunakan. TBKiV, perangkat dan peralatan modern dari Jerman dan produksi domestik. Analisis difraksi sinar-X dilakukan pada penganalisis Seifert, analisis mikroskopis elektron pada mikroskop Philips ESEM.
Bab ketiga membahas struktur topologi pengikat komposit dan beton bubuk, termasuk yang diperkuat tersebar. Topologi struktural pengikat komposit, di mana fraksi volume pengisi melebihi fraksi pengikat utama, telah menentukan mekanisme dan laju proses reaksi. Untuk menghitung jarak rata-rata antara partikel pasir dalam beton bubuk (atau antara partikel semen Portland dalam pengikat yang terisi penuh), digunakan sel kubik dasar dengan ukuran muka A dan volume A3, sama dengan volume komposit.
Dengan mempertimbangkan konsentrasi volume semen C4V, ukuran partikel rata-rata semen<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:
untuk jarak pusat-ke-pusat antara partikel semen dalam pengikat komposit:
Ats \u003d ^-3 / i- / b-Su \u003d 0,806 - ^-3 / 1 / ^ "(1)
untuk jarak antara partikel pasir dalam beton bubuk:
Z / tg / 6 - St \u003d 0,806 ap-schust (2)
Mengambil fraksi volume pasir dengan fraksi 0,14-0,63 mm dalam campuran beton bubuk berbutir halus sama dengan 350-370 liter (laju aliran massa pasir 950-1000 kg), jarak rata-rata minimum antara pusat geometrik dari partikel yang diperoleh, sebesar 428-434 mikron. Jarak minimum antara permukaan partikel adalah 43-55 mikron, dan dengan ukuran pasir 0,1-0,5 mm - 37-44 mikron. Dengan pengemasan partikel heksagonal, jarak ini meningkat dengan koefisien K = 0,74/0,52 = 1,42.
Jadi, selama aliran campuran beton bubuk, ukuran celah, di mana matriks reologi ditempatkan dari suspensi semen, tepung batu dan mikrosilika, akan bervariasi dari 43-55 mikron hingga 61-78 mikron, dengan penurunan fraksi pasir menjadi 0,1 -0,5 mm interlayer matriks akan bervariasi dari 37-44 mikron hingga 52-62 mikron.
Topologi serat terdispersi dengan panjang / dan diameter c? menentukan sifat reologi campuran beton dengan serat, fluiditasnya, jarak rata-rata antara pusat geometris serat, menentukan kekuatan tarik beton bertulang. Jarak rata-rata yang dihitung digunakan dalam dokumen peraturan, di banyak makalah ilmiah tentang penguatan tersebar. Terlihat bahwa formula ini tidak konsisten dan perhitungan berdasarkan mereka berbeda secara signifikan.
Dari pertimbangan sel kubik (Gbr. 1) dengan panjang wajah / dengan serat ditempatkan di dalamnya
serat dengan diameter b/, dengan total isi serat-11 keriting / V, jumlah serat di tepi ditentukan
P = dan jarak o =
dengan mempertimbangkan volume semua serat Vn = fE.iL. /. dg dan koefisien-Gbr. empat belas
faktor penguatan /l = (100-l s11 s) / 4 I1, "jarak" rata-rata ditentukan:
5 \u003d (/ - th?) / 0,113 l / uc -1 (3)
Perhitungan 5 dilakukan sesuai dengan rumus Romuapdi I.R. dan Mendel I.A. dan menurut rumus Mak Kee. Nilai jarak disajikan pada Tabel 1. Seperti dapat dilihat dari Tabel 1, rumus Mek Ki tidak dapat diterapkan. Jadi, jarak 5 dengan peningkatan volume sel dari 0,216 cm3 (/ = 6 mm) menjadi 1000 m3 (/ = 10000 mm) meningkat
meleleh 15-30 kali pada q yang sama, yang menghilangkan rumus arti geometris dan fisik ini. Rumus Romuapdi dapat digunakan dengan mempertimbangkan koefisien 0,64. :
Dengan demikian, rumus yang diperoleh (3) dari konstruksi geometris ketat adalah realitas objektif, yang diverifikasi oleh Gambar. 1. Memproses hasil penelitian kami sendiri dan asing menggunakan rumus ini memungkinkan untuk mengidentifikasi opsi untuk penguatan yang tidak efisien, yang pada dasarnya tidak ekonomis dan penguatan yang optimal.
Tabel 1
Nilai jarak 8 antara pusat geometris serat _ yang tersebar, dihitung menurut berbagai rumus_
Diameter, s), mm B mm pada berbagai q dan / sesuai dengan rumus
1=6 mm 1=6 mm Untuk semua / = 0-*"
c-0.5 c-1.0 c-3.0 c=0.5 i-1.0 c-3.0 11=0.5 ¡1=1.0 c=3.0 (1-0.5 (1-1.0 ts-3.0 (»=0.5 ts=1.0 (1*3.0
0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64
0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65
0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46
0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36
0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49
0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67
1,00 11,90 3,76 7,96
/= 10 mm /= 10 mm
0,01 0,0127 0,089 0,051 0,118 0,083 0,048 Nilai jarak tidak berubah 1,07 1,07 1,06 0,65 0,67 0,72
0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65
0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68
0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74
0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61
0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59
1,00 9,47 4,83 1,96 1,18
1= 10000 mm 1= 10000 mm
0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64
0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64
0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64
0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66
0,50 6,28 4,43 2,68 112.OS 0,056 0,65
0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64
1,00 12,53 8,86 5,37 373,6С 0,033 0,64
Bab keempat dikhususkan untuk mempelajari keadaan reologi sistem terdispersi super-plastisisasi, campuran beton bubuk (PBS) dan metodologi untuk menilainya.
PBS harus memiliki fluiditas tinggi, memastikan penyebaran campuran dalam cetakan sampai permukaan horizontal terbentuk dengan pelepasan udara entrained dan campuran self-compacting. Mengingat bahwa campuran bubuk beton untuk produksi beton bertulang serat harus memiliki tulangan yang tersebar, aliran campuran tersebut harus sedikit lebih rendah daripada aliran campuran tanpa serat.
Campuran beton yang dimaksudkan untuk menuangkan cetakan dengan bingkai anyaman halus multi-baris tiga dimensi dengan ukuran mata jaring 2-5 mm di tempat yang jelas harus dengan mudah dituangkan ke bagian bawah cetakan melalui bingkai, menyebar di sepanjang cetakan, menyediakannya dengan pembentukan permukaan horizontal setelah pengisian.
Untuk membedakan antara sistem dispersi yang dibandingkan dengan reologi, metode sederhana telah dikembangkan untuk mengevaluasi tegangan geser ultimit dan hasil.
Skema gaya yang bekerja pada hidrometer dalam suspensi superplastis dipertimbangkan. Jika cairan memiliki kekuatan luluh t0, hidrometer tidak sepenuhnya terendam di dalamnya. Untuk mn diperoleh persamaan sebagai berikut:
di mana / adalah diameter silinder; m adalah massa silinder; p adalah densitas suspensi; ^-percepatan gravitasi.
Kesederhanaan derivasi persamaan untuk menentukan r0 pada kesetimbangan cair dalam kapiler (pipa), di celah antara dua pelat, pada dinding vertikal ditunjukkan.
Invarian metode untuk menentukan m0 untuk semen, basal, suspensi kalsedon, PBS telah ditetapkan. Serangkaian metode menentukan nilai optimal t0 untuk PBS, sama dengan 5-8 Pa, yang harus menyebar dengan baik saat dituangkan ke dalam cetakan. Ditunjukkan bahwa metode presisi paling sederhana untuk menentukan m adalah hidrometri.
Kondisi penyebaran campuran beton bubuk dan self-leveling permukaannya, di mana semua ketidakteraturan permukaan bentuk hemispherical dihaluskan, terungkap. Tanpa memperhitungkan gaya tegangan permukaan, pada sudut pembasahan nol tetes pada permukaan cairan curah, t0 harus:
Te di mana d adalah diameter ketidakteraturan hemisfer. Alasan untuk kekuatan luluh yang sangat rendah dan sifat reoteknologi yang baik dari PBS diidentifikasi, yang terdiri dari pilihan optimal ukuran butir pasir 0,14-0,6 mm atau 0,1-0,5 mm, dan jumlahnya. Ini meningkatkan reologi campuran dibandingkan dengan beton berpasir berbutir halus, di mana butiran pasir kasar dipisahkan oleh lapisan tipis semen, yang secara signifikan meningkatkan g dan viskositas campuran. Pengaruh jenis dan dosis berbagai kelas SP pada tn terungkap (Gbr. 4), di mana 1-Woerment 794; 2-SP S-3; 3-Melment FIO. Daya sebar campuran bubuk ditentukan oleh kerucut dari meja pengocok yang dipasang di atas kaca. Ditemukan bahwa penyebaran kerucut harus dalam jarak 25-30 cm, daya sebar berkurang dengan meningkatnya kandungan udara yang masuk, yang proporsinya dapat mencapai 4-5% volume. Sebagai hasil pencampuran turbulen, pori-pori yang dihasilkan sebagian besar berukuran 0,51,2 mm dan, pada r0 = 5–7 Pa dan penyebaran 2730 cm, dapat dihilangkan hingga kandungan residu 2,5–3,0%. Saat menggunakan mixer vakum, isi pori-pori udara berkurang menjadi 0,8-1,2%. Pengaruh hambatan mesh pada perubahan penyebaran campuran beton bubuk terungkap. Pada pemblokiran sebaran campuran dengan mesh ring diameter 175 mm dengan mesh diameter bening 2.8x2.8 mm didapatkan derajat reduksi sebaran Peningkatan kekuatan luluh meningkat secara signifikan dengan meningkatnya kekuatan luluh dan sebagai kontrol menyebar menurun di bawah 26,5 cm. Perubahan rasio diameter c1c bebas dan dis- mengapung dari Ls, diilustrasikan pada gambar. 5. Untuk campuran beton bubuk yang dituangkan ke dalam cetakan dengan bingkai anyaman, penyebarannya harus setidaknya 27-28 cm. Pengaruh jenis serat terhadap penurunan sebaran terdispersi campuran yang diperkuat. , cm Untuk tiga jenis yang digunakan ^ serat dengan faktor geometris sama dengan: 40 (si), 15 mm; 1=6mm; //=1%), 50 (¿/= 0,3 mm; /=15 mm; zigzag c = 1%), 150 (s1- 0,04 mm; / = 6 mm - serat mikro dengan lapisan kaca c - 0,7%) dan nilai control spread s1n pada perubahan spread campuran s1a yang diperkuat ditunjukkan pada Tabel. 2. Penurunan paling kuat dalam kemampuan mengalir ditemukan pada campuran dengan serat mikro dengan d = 40 m, meskipun persentase tulangan n berdasarkan volume lebih rendah. Dengan peningkatan tingkat penguatan, fluiditas semakin berkurang. Dengan rasio penguatan //=2.0% serat dengan<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%. Bab kelima dikhususkan untuk mempelajari aktivitas reaktif batuan dan mempelajari sifat-sifat campuran reaksi-bubuk dan beton. Reaktivitas batuan (Gp): pasir kuarsa, batupasir silika, modifikasi polimorfik 5/02 - flint, kalsedon, kerikil asal sedimen dan vulkanik - diabas dan basal dipelajari pada semen rendah (C:Gp = 1:9-4 :4), campuran yang diperkaya dengan semen Meja 2 Kontrol. mengaburkan<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1 25,0 1,28 1,35 1,70 28,2 1,12 1,14 1,35 29,8 1,08 1,11 1H2 syakh (Ts:Gp). Serbuk batu kasar dengan Syd = 100–160 m2/kg dan serbuk halus dengan Syo = 900–1100 m2/kg digunakan. Telah ditetapkan bahwa indikator kekuatan komparatif terbaik yang mencirikan aktivitas reaktif batuan diperoleh pada campuran semen rendah komposit dengan komposisi C:Gp = 1:9.5 ketika menggunakan batuan yang terdispersi halus setelah 28 hari dan dalam periode pengerasan yang lama selama 1,0 -1, 5 tahun. Nilai kekuatan tinggi 43-45 MPa diperoleh pada beberapa batuan - kerikil tanah, batu pasir, basal, diabas. Namun, untuk beton bubuk dengan kekuatan tinggi, perlu hanya menggunakan bubuk dari batuan berkekuatan tinggi. Analisis difraksi sinar-X menetapkan komposisi fasa beberapa batuan, baik murni maupun sampel dari campuran semen dengannya. Formasi joint mineral formasi baru di sebagian besar campuran dengan kandungan semen yang begitu rendah tidak ditemukan, keberadaan CjS, tobermorit, portlandit diidentifikasi dengan jelas. Mikrograf zat antara dengan jelas menunjukkan fase seperti gel dari kalsium hidrosilikat seperti tobermorit. Prinsip utama untuk memilih komposisi RPB terdiri dalam memilih rasio volume sebenarnya dari matriks penyemenan dan volume pasir, yang memberikan sifat reologi terbaik dari campuran dan kekuatan beton maksimum. Berdasarkan lapisan tengah yang dibuat sebelumnya x = 0,05-0,06 mm antara partikel pasir dengan diameter rata-rata dcp, volume matriks, sesuai dengan sel kubik dan rumus (2), adalah: vM=(dcp+x?-7t-d3/6 = A3-x-d3/6 (6) Mengambil interlayer * = 0,05 mm dan dcp = 0,30 mm, rasio Vu ¡Vp = 2 diperoleh dan volume matriks dan pasir per 1 m3 campuran akan sama dengan 666 l dan 334 l, masing-masing. Mengambil massa pasir konstan dan memvariasikan rasio semen, tepung basal, MK, air dan SP, fluiditas campuran dan kekuatan beton ditentukan. Selanjutnya, ukuran partikel pasir, ukuran lapisan tengah diubah, dan variasi serupa dibuat dalam komposisi komponen matriks. Permukaan spesifik tepung basalt diambil mendekati permukaan semen, berdasarkan kondisi untuk mengisi rongga di pasir dengan partikel semen dan basal dengan ukuran dominannya. 15-50 mikron. Rongga antara partikel basal dan semen diisi dengan partikel MK dengan ukuran 0,1-1 m Prosedur rasional untuk persiapan RPBS telah dikembangkan dengan urutan yang diatur secara ketat dari pengenalan komponen, durasi homogenisasi, "istirahat" campuran, dan homogenisasi akhir untuk distribusi partikel FA yang seragam dan penguatan terdispersi dalam campuran. . Optimasi akhir komposisi RPBS dilakukan pada kandungan jumlah pasir yang konstan dengan memvariasikan kandungan semua komponen lainnya. Total dibuat 22 komposisi, masing-masing 12 sampel, 3 di antaranya dibuat pada semen domestik dengan penggantian HP polikarboksilat dengan SP S-3. Dalam semua campuran, hamburan, kepadatan, kandungan udara masuk ditentukan, dan pada beton - kuat tekan setelah 2,7 dan 28 hari pengerasan normal, kuat tarik dalam lentur dan pecah. Ditemukan bahwa penyebarannya bervariasi dari 21 hingga 30 cm, kandungan udara yang masuk adalah dari 2 hingga 5%, dan untuk campuran yang dievakuasi - dari 0,8 hingga 1,2%, kerapatan campuran bervariasi dari 2390-2420 kg/m3. Diungkapkan bahwa selama menit pertama setelah penuangan, yaitu setelah 1020 menit, bagian utama dari udara yang masuk dikeluarkan dari campuran dan volume campuran berkurang. Untuk pembuangan udara yang lebih baik, perlu untuk menutupi beton dengan film yang mencegah pembentukan cepat kerak padat di permukaannya. pada gambar. 6, 7, 8, 9 menunjukkan pengaruh jenis joint venture dan takarannya terhadap aliran campuran dan kekuatan beton pada umur 7 dan 28 hari. Hasil terbaik diperoleh saat menggunakan HP Woerment 794 pada dosis err 1,3-1,35% dari massa semen dan MA. Diungkapkan bahwa dengan jumlah MK yang optimal = 18-20%, fluiditas campuran dan kekuatan beton menjadi maksimal. Pola yang terbentuk dipertahankan pada umur 28 hari. FM794 FM787 C-3 Usaha patungan dalam negeri memiliki kemampuan reduksi yang lebih rendah, terutama bila menggunakan nilai MK ekstra murni BS - 100 dan BS - 120 dan Saat menggunakan VNV komposit yang diproduksi secara khusus dengan konsumsi bahan baku yang serupa, digiling sebentar dengan C-3, Gbr.7 121-137 MPa. Pengaruh dosis HP pada fluiditas RPBS (Gbr. 7) dan kekuatan beton setelah 7 hari (Gbr. 8) dan 28 hari (Gbr. 9) terungkap. [GSCHTSNIKYAYUO [GSCHTS+MK)] 100 Beras. 8 Gambar. sembilan Ketergantungan umum dari perubahan pada faktor-faktor yang dipelajari, diperoleh dengan metode perencanaan matematis eksperimen, dengan pemrosesan data selanjutnya menggunakan program "Gradien", diperkirakan sebagai: D = 100,48 - 2,36 l, + 2,30 - 21,15 - 8,51 x\ di mana x, adalah rasio MK / C; xs - rasio [GP / (MC + C)] -100. Selain itu, berdasarkan esensi jalannya proses fisik dan kimia dan penggunaan metodologi langkah demi langkah, dimungkinkan untuk secara signifikan mengurangi jumlah faktor variabel dalam komposisi model matematika tanpa mengurangi kualitas perkiraannya. . Bab keenam menyajikan hasil studi beberapa sifat fisik dan teknis beton dan evaluasi ekonominya. Hasil uji statik prisma yang terbuat dari beton bertulang bubuk dan beton tidak bertulang disajikan. Telah ditetapkan bahwa modulus elastisitas, tergantung pada kekuatan, bervariasi dalam (440-^470)-102 MPa, rasio Poisson untuk beton tidak bertulang adalah 0,17-0,19, dan untuk beton bertulang tersebar adalah 0,310. 33, yang mencirikan perilaku karakter viskos beton di bawah beban dibandingkan dengan patah getas beton tanpa tulangan. Kekuatan beton selama pemisahan meningkat 1,8 kali. Penyusutan udara sampel untuk RPB tanpa perkuatan adalah 0,60,7 mm/m, untuk RPB terdispersi berkurang 1,3-1,5 kali. Penyerapan air beton dalam 72 jam tidak melebihi 2,5-3,0%. Pengujian ketahanan beku beton bubuk menurut metode dipercepat menunjukkan bahwa setelah 400 siklus pembekuan-pencairan bergantian, koefisien ketahanan beku adalah 0,96-0,98. Semua pengujian yang dilakukan menunjukkan bahwa sifat operasional beton bubuk tinggi. Mereka telah membuktikan diri mereka di pilar balkon bagian kecil, bukan baja, di pelat balkon dan loggia dalam pembangunan rumah di Munich. Terlepas dari kenyataan bahwa beton bertulang dispersi 1,5-1,6 kali lebih mahal daripada beton biasa dengan mutu 500-600, sejumlah produk dan struktur yang dibuat darinya 30-50% lebih murah karena pengurangan volume beton yang signifikan. Persetujuan produksi dalam pembuatan ambang pintu, kepala tiang pancang, lubang got dari beton bertulang tersebar di Pabrik Beton Penza LLC dan basis produksi produk beton bertulang di CJSC Energoservice menegaskan efisiensi tinggi dari penggunaan beton tersebut. KESIMPULAN DAN REKOMENDASI UTAMA 1. Analisis komposisi dan sifat beton bertulang dispersi yang diproduksi di Rusia menunjukkan bahwa mereka tidak sepenuhnya memenuhi persyaratan teknis dan ekonomi karena rendahnya kuat tekan beton (M 400-600). Dalam beton tiga, empat dan jarang lima komponen seperti itu, tidak hanya tulangan yang tersebar dengan kekuatan tinggi, tetapi juga kekuatan biasa kurang digunakan. 2. Berdasarkan ide-ide teoritis tentang kemungkinan mencapai efek pengurangan air maksimum dari superplasticizer dalam sistem terdispersi yang tidak mengandung agregat kasar, reaktivitas tinggi mikrosilika dan bubuk batu, yang bersama-sama meningkatkan efek reologi dari usaha patungan, pembuatan matriks beton bubuk reaksi berbutir halus tujuh komponen kekuatan tinggi untuk tulangan terdispersi tipis dan relatif pendek c1 = 0,15-0,20 m dan / = 6 mm, yang tidak membentuk "landak" dalam pembuatan beton dan sedikit mengurangi fluiditas PBS. 4. Topologi struktural pengikat komposit dan beton bertulang tersebar diungkapkan dan model matematis strukturnya diberikan. Mekanisme difusi ion melalui mortar dari pengerasan pengikat yang diisi komposit telah ditetapkan. Metode untuk menghitung jarak rata-rata antara partikel pasir di PBS, pusat geometris serat dalam beton bubuk menurut berbagai formula dan untuk berbagai parameter ¡1, 1, c1 disistematisasi. Objektivitas formula penulis ditampilkan berbeda dengan yang digunakan secara tradisional. Jarak optimal dan ketebalan lapisan slurry penyemenan di PBS harus berada dalam 37-44^43-55 pada konsumsi pasir 950-1000 kg dan fraksinya masing-masing 0,1-0,5 dan 0,140,63 mm. 5. Sifat rheoteknologi dari PBS yang diperkuat dan tidak diperkuat ditetapkan sesuai dengan metode yang dikembangkan. Penyebaran optimal PBS dari kerucut dengan dimensi t> = 100; r!= 70; A = 60 mm harus 25-30 cm Koefisien penurunan penyebaran tergantung pada parameter geometris serat dan penurunan aliran PBS saat memblokirnya dengan pagar jala terungkap. Ditunjukkan bahwa untuk menuangkan PBS ke dalam cetakan dengan bingkai anyaman mesh volume, penyebarannya harus setidaknya 28-30 cm. 6. Sebuah teknik telah dikembangkan untuk menilai aktivitas reaktif-kimia bubuk batuan dalam campuran semen rendah (C:P -1:10) dalam sampel ditekan di bawah tekanan ekstrusi cetakan. Ditemukan bahwa dengan aktivitas yang sama, diperkirakan kekuatannya setelah 28 hari dan untuk waktu yang lama lompatan pengerasan (1-1,5 tahun), ketika digunakan dalam RPBS, preferensi harus diberikan pada bubuk dari batuan berkekuatan tinggi: basal, diabase, dasit, kuarsa. 7. Proses pembentukan struktur beton bubuk telah dipelajari. Telah ditetapkan bahwa campuran cor memancarkan hingga 40-50% udara yang masuk dalam 10-20 menit pertama setelah penuangan dan memerlukan pelapisan dengan film yang mencegah pembentukan kerak padat. Campuran mulai aktif ~ diatur dalam 7-10 jam setelah dituangkan dan mendapatkan kekuatan setelah 1 hari 30-40 MPa, setelah 2 hari - 50-60 MPa. 8. Prinsip eksperimental dan teoritis utama untuk memilih komposisi beton dengan kekuatan 130-150 MPa dirumuskan. Pasir kuarsa untuk memastikan fluiditas PBS yang tinggi harus berupa fraksi berbutir halus 0,14-0,63 atau 0,1-0,5 mm dengan kerapatan curah 1400-1500 kg/m3 pada laju alir 950-1000 kg/m3. Ketebalan interlayer suspensi tepung semen-batu dan MF antara butiran pasir harus masing-masing dalam 43-55 dan 37-44 mikron, dengan kadar air dan SP yang memastikan penyebaran campuran 25-30 cm. Dispersi PC dan tepung batu harus kurang lebih sama, kandungan MK 15-20%, kandungan tepung batu 40-55% berat semen. Ketika memvariasikan kandungan faktor-faktor ini, komposisi optimal dipilih sesuai dengan aliran campuran yang diperlukan dan kekuatan tekan maksimum setelah 2, 7 dan 28 hari. 9. Komposisi beton bertulang berbutir halus tersebar dengan kuat tekan 130-150 MPa dioptimalkan menggunakan serat baja dengan koefisien tulangan /4=1%. Parameter teknologi yang optimal telah diidentifikasi: pencampuran harus dilakukan dalam mixer berkecepatan tinggi dengan desain khusus, lebih disukai dievakuasi; urutan pemuatan komponen dan mode pencampuran, "istirahat", diatur secara ketat. 10. Pengaruh komposisi pada fluiditas, densitas, kandungan udara PBS bertulang terdispersi, terhadap kuat tekan beton dipelajari. Terungkap bahwa daya sebar campuran, serta kekuatan beton, bergantung pada sejumlah faktor resep dan teknologi. Selama optimasi, ketergantungan matematis fluiditas, kekuatan pada individu, faktor yang paling signifikan didirikan. 11. Beberapa sifat fisik dan teknis beton bertulang dispersi telah dipelajari. Terlihat bahwa beton dengan kuat tekan 120-150 MPa memiliki modulus elastisitas (44-47)-103 MPa, rasio Poisson - 0,31-0,34 (0,17-0,19 untuk tanpa tulangan). Dis- beton bertulang keras 1,3-1,5 kali lebih rendah dari beton tanpa tulangan. Ketahanan beku yang tinggi, penyerapan air yang rendah, dan penyusutan udara membuktikan sifat kinerja tinggi dari beton tersebut. KETENTUAN UTAMA DAN HASIL KERJA Skripsi DINYATAKAN PADA PUBLIKASI BERIKUT 1. Kalashnikov, S-V. Pengembangan algoritma dan perangkat lunak untuk memproses ketergantungan eksponensial asimtotik [Teks] / C.B. Kalashnikov, D.V. Kvasov, R.I. Avdeev // Prosiding Konferensi Ilmiah dan Teknis ke-29. - Penza: Rumah Penerbitan Negara Bagian Penza. arsitek universitas. dan bangunan, 1996. - S. 60-61. 2. Kalashnikov, S.B. Analisis ketergantungan kinetik dan asimtotik menggunakan metode iterasi siklik [Teks] / A.N. Bobryshev, C.B. Kalashnikov, V.N. Kozomazov, R.I. Avdeev // Vestnik RAASN. Departemen Ilmu Bangunan, 1999. - Edisi. 2. - S.58-62. 3. Kalashnikov, S.B. Beberapa aspek metodologis dan teknologi untuk memperoleh pengisi ultrafine [Teks] / E.Yu. Selivanova, C.B. Kalashnikov N Bahan bangunan komposit. Teori dan praktek: Sat. ilmiah Prosiding Internasional konferensi ilmiah dan teknis. - Penza: PSNTP, 2002. - S. 307-309. 4. Kalashnikov, S.B. Tentang masalah penilaian fungsi pemblokiran superplasticizer pada kinetika pengerasan semen [Teks] / B.C. Deminova, A.S. Mishin, Yu.S. Kuznetsov, C.B. Kalashnikov N Bahan bangunan komposit. Teori dan praktek: Sat, ilmiah. Prosiding Internasional konferensi ilmiah dan teknis. - Penza: PDNTP, 2003. - S. 54-60. 5. Kalashnikov, S.B. Evaluasi fungsi bloking superplasticizer terhadap kinetika pengerasan semen [Teks] / V.I. Kalashnikov, BC Deminova, C.B. Kalashnikov, I.E. Ilyina // Prosiding pertemuan tahunan RAASN "Penghematan sumber daya dan energi sebagai motivasi kreativitas dalam proses arsitektur dan konstruksi." - Moskow-Kazan, 2003. - S. 476-481. 6. Kalashnikov, S.B. Ide-ide modern tentang penghancuran diri dari batu semen dan beton superpadat dengan kandungan rambut rendah [Teks] / V.I. Kalashnikov, BC Deminova, C.B. Kalashnikov // Buletin. Ser. Volga cabang regional RAASN, - 2003. Edisi. 6. - S.108-110. 7. Kalashnikov, S.B. Stabilisasi campuran beton dari delaminasi oleh aditif polimer [Teks] / V.I. Kalashnikov, BC Demyanova, N.M.Duboshina, C.V. Kalashnikov // Massa plastik. - 2003. - No. 4. - S.38-39. 8. Kalashnikov, S.B. Fitur proses hidrasi dan pengerasan batu semen dengan aditif modifikasi [Teks] / V.I. Kalashnikov, BC Deminova, I.E. Ilyina, C.B. Kalashnikov // Izvestia Vuzov. Konstruksi, - Novosibirsk: 2003. - No. 6 - S. 26-29. 9. Kalashnikov, S.B. Tentang masalah penilaian ketahanan susut dan retak susut beton semen yang dimodifikasi dengan pengisi ultrahalus [Teks] / B.C. Demyanova, Yu.S. Kuznetsov, IO.M. Bazhenov, E.Yu. Minenko, C.B. Kalashnikov // Bahan bangunan komposit. Teori dan praktek: Sat. ilmiah Prosiding Internasional konferensi ilmiah dan teknis. - Penza: PSNTP, 2004. - S. 10-13. 10. Kalashnikov, S.B. Aktivitas reaktif batuan silisit dalam komposisi semen [Teks] / B.C. Deminova, C.B. Kalashnikov, I.A. Eliseev, E.V. Podrezova, V.N. Shindin, V.Ya. Marusentsev // Bahan bangunan komposit. Teori dan praktek: Sat. ilmiah Prosiding Internasional konferensi ilmiah dan teknis. - Penza: PDNTP, 2004. - S. 81-85. 11. Kalashnikov, S.B. Tentang teori pengerasan pengikat semen komposit [Teks] / C.V. Kalashnikov, V.I. Kalashnikov // Prosiding konferensi ilmiah dan teknis internasional "Masalah konstruksi yang sebenarnya". - Saransk, 2004. -S. 119-124. 12. Kalashnikov, S.B. Aktivitas reaksi batuan pecah dalam komposisi semen [Teks] / V.I. Kalashnikov, BC Demyanova, Yu.S. Kuznetsov, C.V. Kalashnikov // Izvestia. TULGU. Seri "Bahan bangunan, struktur dan fasilitas". - Tula. -2004. - Isu. 7. - S.26-34. 13. Kalashnikov, S.B. Tentang teori hidrasi semen komposit dan pengikat terak [Teks] / V.I. Kalashnikov, Yu.S. Kuznetsov, V.L. Khvastunov, C.B. Kalashnikov dan Vestnik. Serangkaian ilmu bangunan. - Belgorod: - 2005. - No. 9-S. 216-221. 14. Kalashnikov, S.B. Multikomponen sebagai faktor dalam memastikan sifat polifungsi beton [Teks] / Yu.M. Bazhenov, BC Deminova, C.B. Kalashnikov, G.V. Lukyanenko. V.N. Grinkov // Teknologi intensif ilmu pengetahuan dan hemat energi baru dalam produksi bahan bangunan: Sat. artikel antar dunar. konferensi ilmiah dan teknis. - Penza: PSNTP, 2005. - S. 4-8. 15. Kalashnikov, S.B. Kekuatan impak beton bertulang dispersi kekuatan tinggi [Teks] / B.C. Deminova, C.B. Kalashnikov, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Teknologi baru yang hemat energi dan hemat sumber daya dalam produksi bahan bangunan: Sat. artikel internasional konferensi ilmiah dan teknis. - Penza: PSNTP, 2005. - S. 18-22. 16. Kalashnikov, S.B. Topologi pengikat campuran dengan pengisi dan mekanisme pengerasannya [Teks] / Jurgen Schubert, C.B. Kalashnikov // Teknologi baru yang hemat energi dan hemat sumber daya dalam produksi bahan bangunan: Sat. artikel internasional konferensi ilmiah dan teknis. - Penza : PDNTP, 2005. - S. 208-214. 17. Kalashnikov, S.B. Beton bertulang dispersi serbuk berbutir halus [Teks] I V.I. Kalashnikov, S.B. Kalashnikov // Prestasi. Masalah dan perspektif arah pembangunan. Teori dan praktek ilmu bahan bangunan. Bacaan akademik kesepuluh RAASN. - Kazan: Rumah Penerbitan Negara Bagian Kazan. arch.-pembangun. un-ta, 2006. - S. 193-196. 18. Kalashnikov, S.B. Beton bertulang dispersi multikomponen dengan sifat kinerja yang ditingkatkan [Teks] / B.C. Deminova, C.B. Kalashnikov, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Prestasi. Masalah dan perspektif arah pembangunan. Teori dan praktek ilmu bahan bangunan. Bacaan akademik kesepuluh RAASN. - Kazan: Rumah Penerbitan Negara Bagian Kazan. arch.-pembangun. un-ta, 2006.-hal. 161-163. Kalashnikov Sergei Vladimirovich BETON BERTULANG REAKSI GRAIN GRAINED MENGGUNAKAN BETON BERTULANG dispersif 05.23.05 - Bahan bangunan dan produk Abstrak disertasi untuk gelar calon ilmu teknik Ditandatangani untuk pencetakan 5.06.06 Format 60x84/16. Kertas offset. Pencetakan risograf. Uh. ed. l. satu . Sirkulasi 100 eksemplar. Nomor pesanan 114 _ Penerbit PGUAS. Dicetak di percetakan operasional PGUAS. 440028. Penza, st. G.Titov, 28. 4 PENDAHULUAN. BAB 1 PANDANGAN DAN DASAR MODERN PRINSIP MENDAPATKAN BUBUK BUBUK BERKUALITAS TINGGI. 1.1 Pengalaman asing dan domestik dalam penggunaan beton berkualitas tinggi dan beton bertulang serat. 1.2 Sifat multikomponen beton sebagai faktor dalam memastikan sifat fungsional. 1.3 Motivasi munculnya beton bubuk reaksi kekuatan tinggi dan kekuatan ekstra tinggi dan beton bertulang serat. 1.4 Reaktivitas tinggi dari bubuk terdispersi adalah dasar untuk mendapatkan beton berkualitas tinggi. KESIMPULAN BAB 1. BAB 2 BAHAN AWAL, METODE PENELITIAN, INSTRUMEN DAN PERALATAN. 2.1 Karakteristik bahan baku. 2.2 Metode penelitian, instrumen dan peralatan. 2.2.1 Teknologi penyiapan bahan baku dan penilaian aktivitas reaktifnya. 2.2.2 Teknologi pembuatan campuran beton serbuk dan me Tody tes mereka. 2.2.3 Metode penelitian. Perangkat dan peralatan. BAB 3 TOPOLOGI SISTEM DISPERSIVE, DISPERSIVE BETON BUBUK BERTULANG DAN MEKANISME PENGERJAAN MEREKA. 3.1 Topologi pengikat komposit dan mekanisme pengerasannya. 3.1.1 Analisis struktural dan topologi pengikat komposit. 59 P 3.1.2 Mekanisme hidrasi dan pengerasan pengikat komposit - sebagai akibat dari topologi struktural komposisi. 3.1.3 Topologi beton berbutir halus bertulang tersebar. KESIMPULAN BAB 3. BAB 4 KEADAAN REOLOGI SISTEM DISPERSIF SUPERPLASTISASI, CAMPURAN BETON BUBUK DAN METODOLOGI EVALUASINYA. 4.1 Pengembangan metodologi untuk mengevaluasi tegangan geser ultimit dan fluiditas sistem terdispersi dan campuran beton serbuk berbutir halus. 4.2 Penentuan eksperimental sifat reologi sistem dispersi dan campuran serbuk berbutir halus. KESIMPULAN BAB 4. BAB 5 EVALUASI AKTIVITAS REAKTIF BATUAN DAN PENYELIDIKAN CAMPURAN BUBUK REAKSI DAN BETON. 5.1 Reaktivitas batuan bercampur semen.-■. 5.2 Prinsip pemilihan komposisi beton bertulang dispersi serbuk, dengan mempertimbangkan persyaratan bahan. 5.3 Resep untuk beton bertulang dispersi serbuk berbutir halus. 5.4 Persiapan campuran beton. 5.5 Pengaruh komposisi campuran beton serbuk terhadap sifat dan kuat tekan aksialnya. 5.5.1 Pengaruh jenis superplasticizer terhadap daya sebar campuran beton dan kekuatan beton. 5.5.2 Pengaruh dosis superplasticizer. 5.5.3 Pengaruh dosis mikrosilika. 5.5.4 Pengaruh bagian basal dan pasir pada kekuatan. KESIMPULAN BAB 5. BAB 6 SIFAT-SIFAT FISIK DAN TEKNIS BETON DANNYA PENILAIAN TEKNIS DAN EKONOMI. 6.1 Fitur kinetik dari pembentukan kekuatan RPB dan fibro-RPB. 6.2 Sifat deformasi serat-RPB. 6.3 Perubahan volumetrik pada beton bubuk. 6.4 Penyerapan air dari beton bubuk yang diperkuat dispersi. 6.5 Studi kelayakan dan implementasi produksi RPM. Relevansi topik. Setiap tahun dalam praktik dunia produksi beton dan beton bertulang, produksi beton berkualitas tinggi, tinggi dan ekstra tinggi meningkat pesat, dan kemajuan ini telah menjadi kenyataan objektif, karena penghematan material dan energi yang signifikan. sumber daya. Dengan peningkatan yang signifikan dalam kekuatan tekan beton, ketahanan retak pasti berkurang dan risiko patah getas struktur meningkat. Penguatan beton yang tersebar dengan serat menghilangkan sifat-sifat negatif ini, yang memungkinkan untuk menghasilkan beton kelas di atas 80-100 dengan kekuatan 150-200 MPa, yang memiliki kualitas baru - sifat penghancuran yang kental. Analisis karya ilmiah di bidang beton bertulang dispersi dan produksinya dalam praktik di rumah menunjukkan bahwa orientasi utama tidak mengejar tujuan penggunaan matriks kekuatan tinggi dalam beton tersebut. Kelas beton bertulang dispersi dalam hal kuat tekan tetap sangat rendah dan terbatas pada B30-B50. Ini tidak memungkinkan untuk memastikan adhesi yang baik dari serat ke matriks, untuk sepenuhnya menggunakan serat baja bahkan dengan kekuatan tarik rendah. Selain itu, secara teori, produk beton dengan serat yang diletakkan secara bebas dengan tingkat penguatan volumetrik 5-9% sedang dikembangkan, dan dalam praktiknya, produk beton diproduksi; mereka ditumpahkan di bawah pengaruh getaran dengan mortar semen-pasir "gemuk" yang sangat menyusut dari komposisi: pasir-semen -1: 0,4 + 1: 2.0 pada W / C = 0,4, yang sangat boros dan mengulangi tingkat bekerja pada tahun 1974 Pencapaian ilmiah yang signifikan di bidang pembuatan VNV superplastik, campuran mikrodispersi dengan mikrosilika, dengan bubuk reaktif dari batuan berkekuatan tinggi, memungkinkan untuk meningkatkan efek pengurangan air hingga 60% menggunakan superplasticizer komposisi oligomer dan hyperplasticizer polimer komposisi. Prestasi ini tidak menjadi dasar untuk pembuatan beton bertulang kekuatan tinggi atau beton bubuk berbutir halus dari campuran pemadatan sendiri cor. Sementara itu, negara-negara maju secara aktif mengembangkan generasi baru beton reaksi-bubuk yang diperkuat dengan serat tersebar, anyaman bingkai mesh tiga dimensi yang mengalir, kombinasinya dengan batang atau batang dengan tulangan tersebar. Semua ini menentukan relevansi pembuatan bubuk reaksi berbutir halus berkekuatan tinggi, beton bertulang yang tersebar dengan grade 1000-1500, yang sangat ekonomis tidak hanya dalam konstruksi bangunan dan struktur unik yang bertanggung jawab, tetapi juga untuk produk tujuan umum dan struktur. Pekerjaan disertasi dilakukan sesuai dengan program Institut Bahan Bangunan dan Struktur Universitas Teknik Munich (Jerman) dan inisiatif Departemen TBKiV PGUAS dan program ilmiah dan teknis Kementerian Pendidikan Rusia "Penelitian ilmiah pendidikan tinggi di bidang prioritas sains dan teknologi" di bawah subprogram "Arsitektur dan konstruksi" 2000-2004 Maksud dan tujuan penelitian. Tujuan dari pekerjaan disertasi adalah untuk mengembangkan komposisi beton bubuk reaksi berbutir halus kekuatan tinggi, termasuk beton bertulang tersebar, menggunakan batu pecah. Untuk mencapai tujuan ini, perlu untuk menyelesaikan serangkaian tugas berikut: Untuk mengungkapkan prasyarat teoretis dan motivasi untuk pembuatan beton serbuk berbutir halus multikomponen dengan matriks kekuatan tinggi yang sangat padat yang diperoleh dengan pengecoran pada kadar air yang sangat rendah, menyediakan produksi beton dengan karakter ulet selama penghancuran dan tinggi kekuatan tarik dalam lentur; Untuk mengungkapkan topologi struktural pengikat komposit dan komposisi butiran halus yang diperkuat tersebar, untuk mendapatkan model matematis dari strukturnya untuk memperkirakan jarak antara partikel pengisi kasar dan antara pusat geometris serat penguat; Mengembangkan metodologi untuk menilai sifat reologi dari sistem terdispersi air, komposisi yang diperkuat dispersi bubuk berbutir halus; untuk menyelidiki sifat reologinya; Untuk mengungkapkan mekanisme pengerasan pengikat campuran, untuk mempelajari proses pembentukan struktur; Menetapkan fluiditas yang diperlukan dari campuran beton bubuk berbutir halus multi-komponen, yang memastikan pengisian cetakan dengan campuran dengan viskositas rendah dan kekuatan luluh sangat rendah; Untuk mengoptimalkan komposisi campuran beton bertulang terdispersi berbutir halus dengan serat d = 0,1 mm dan / = 6 mm dengan kandungan minimum yang cukup untuk meningkatkan kelenturan beton, teknologi persiapan dan penetapan efek resep pada fluiditasnya, berat jenis, kadar udara, kekuatan dan sifat fisik dan teknis lain dari beton. Kebaruan ilmiah dari karya tersebut. 1. Terbukti secara ilmiah dan eksperimental mengkonfirmasi kemungkinan memperoleh beton bubuk semen berbutir halus kekuatan tinggi, termasuk diperkuat tersebar, dibuat dari campuran beton tanpa batu pecah dengan fraksi halus pasir kuarsa, dengan bubuk batuan reaktif dan mikrosilika, dengan signifikan meningkatkan efektivitas superplasticizer terhadap kadar air dalam campuran pemadatan sendiri cor hingga 10-11% (sesuai dengan campuran semi-kering untuk pengepresan tanpa joint venture) dari massa komponen kering. 2. Landasan teoritis metode untuk menentukan kekuatan luluh sistem dispersi mirip cairan superplastisisasi telah dikembangkan dan metode untuk menilai daya sebar campuran beton bubuk dengan penyebaran bebas dan diblokir dengan pagar jala telah diusulkan. 3. Struktur topologi pengikat komposit dan beton bubuk, termasuk yang diperkuat tersebar, terungkap. Model matematis dari strukturnya diperoleh, yang menentukan jarak antara partikel kasar dan antara pusat geometris serat di badan beton. 4. Secara teoritis diprediksi dan dibuktikan secara eksperimental terutama melalui mekanisme difusi-ion larutan pengerasan pengikat semen komposit, yang meningkat dengan meningkatnya kandungan pengisi atau peningkatan yang signifikan dalam dispersi dibandingkan dengan dispersi semen. 5. Proses pembentukan struktur beton serbuk berbutir halus telah dipelajari. Terlihat bahwa beton bubuk yang dibuat dari campuran beton padat cor superplasticized jauh lebih padat, kinetika peningkatan kekuatannya lebih intens, dan kekuatan standar secara signifikan lebih tinggi daripada beton tanpa SP, ditekan pada kadar air yang sama di bawah tekanan 40-50 MPa. Kriteria untuk mengevaluasi aktivitas reaktif-kimia bubuk telah dikembangkan. 6. Komposisi campuran beton bertulang terdispersi berbutir halus dengan serat baja halus berdiameter 0,15 dan panjang 6 mm, teknologi persiapannya, urutan pengenalan komponen dan durasi pencampuran telah dioptimalkan; pengaruh komposisi pada fluiditas, densitas, kandungan udara campuran beton, dan kuat tekan beton telah ditetapkan. 7. Beberapa sifat fisik dan teknis dari beton serbuk bertulang tersebar dan keteraturan utama dari pengaruh berbagai faktor resep telah dipelajari. Arti praktis dari pekerjaan ini terletak pada pengembangan campuran beton serbuk berbutir halus cor baru dengan serat untuk menuangkan cetakan untuk produk dan struktur, baik tanpa dan dengan tulangan batang gabungan atau tanpa serat untuk menuangkan cetakan dengan tenunan halus volumetrik siap pakai. bingkai jala. Dengan penggunaan campuran beton kepadatan tinggi, dimungkinkan untuk menghasilkan struktur beton bertulang bengkok atau tekan yang sangat tahan retak dengan pola patah ulet di bawah aksi beban ultimit. Matriks komposit berdensitas tinggi dan berkekuatan tinggi dengan kuat tekan 120-150 MPa diperoleh untuk meningkatkan daya rekat pada logam sehingga menggunakan serat tipis dan pendek kekuatan tinggi 0 0,040,15 mm dan panjang 6-9 mm, yang memungkinkan untuk mengurangi konsumsi dan ketahanannya terhadap aliran campuran beton untuk teknologi pengecoran untuk pembuatan produk kerawang berdinding tipis dengan kekuatan tarik tinggi dalam lentur. Jenis baru beton bertulang dispersi serbuk berbutir halus memperluas jangkauan produk dan struktur berkekuatan tinggi untuk berbagai jenis konstruksi. Basis bahan baku pengisi alami dari penyaringan penghancuran batu, pemisahan magnetik kering dan basah selama ekstraksi dan pengayaan bijih dan mineral non-logam telah diperluas. Efisiensi ekonomi dari beton yang dikembangkan terdiri dari pengurangan yang signifikan dalam konsumsi material dengan mengurangi biaya campuran beton untuk pembuatan produk dan struktur berkekuatan tinggi. Implementasi hasil penelitian. Komposisi yang dikembangkan telah lulus pengujian produksi di Penza Concrete Concrete Plant LLC dan di basis produksi beton pracetak Energoservice CJSC dan digunakan di Munich dalam pembuatan penyangga balkon, pelat dan produk lainnya dalam konstruksi perumahan. Persetujuan pekerjaan. Ketentuan utama dan hasil karya disertasi dipresentasikan dan dilaporkan pada konferensi ilmiah dan teknis Internasional dan Seluruh Rusia: "Ilmu muda - milenium baru" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Masalah perencanaan dan pembangunan kota" (Penza , 1996, 1997, 1999 d), "Masalah modern ilmu bahan bangunan" (Penza, 1998), "Konstruksi modern" (1998), Konferensi ilmiah dan teknis internasional "Bahan bangunan komposit. Teori dan praktek” (Penza, 2002, 2003, 2004, 2005), "Penghematan sumber daya dan energi sebagai motivasi kreativitas dalam proses konstruksi arsitektur" (Moscow-Kazan, 2003), "Isu aktual konstruksi" (Saransk, 2004), "Energi baru dan penghematan sumber daya teknologi berteknologi tinggi dalam produksi bahan bangunan "(Penza, 2005), konferensi ilmiah dan praktis All-Rusia "Perencanaan kota, rekonstruksi dan dukungan teknik untuk pembangunan berkelanjutan kota-kota di wilayah Volga" (Tolyatti, 2004), Bacaan Akademik RAASN "Prestasi, masalah dan arah pengembangan yang menjanjikan dari teori dan praktek ilmu bahan bangunan" (Kazan, 2006). Publikasi. Berdasarkan hasil penelitian, 27 makalah telah diterbitkan (2 makalah dalam jurnal sesuai dengan daftar HAC). Struktur dan ruang lingkup pekerjaan. Karya disertasi terdiri dari pendahuluan, 6 bab, kesimpulan utama, aplikasi dan daftar pustaka yang digunakan 160 judul, disajikan pada 175 halaman teks yang diketik, berisi 64 gambar, 33 tabel. 1. Analisis komposisi dan sifat beton bertulang tersebar yang diproduksi di Rusia menunjukkan bahwa mereka tidak sepenuhnya memenuhi persyaratan teknis dan ekonomi karena kekuatan tekan beton yang rendah (M 400-600). Dalam beton tiga, empat dan jarang lima komponen seperti itu, tidak hanya tulangan yang tersebar dengan kekuatan tinggi, tetapi juga kekuatan biasa, kurang digunakan. 2. Berdasarkan ide-ide teoritis tentang kemungkinan mencapai efek pengurangan air maksimum dari superplasticizer dalam sistem terdispersi yang tidak mengandung agregat kasar, reaktivitas tinggi silika fume dan bubuk batu, yang bersama-sama meningkatkan efek reologi dari usaha patungan, pembuatan matriks beton bubuk reaksi berbutir halus tujuh komponen kekuatan tinggi untuk tulangan terdispersi tipis dan relatif pendek d = 0,15-0,20 m dan / = 6 mm, yang tidak membentuk "landak" dalam pembuatan beton dan sedikit mengurangi fluiditas PBS. 3. Ditunjukkan bahwa kriteria utama untuk memperoleh PBS densitas tinggi adalah fluiditas tinggi dari campuran semen yang sangat padat dari semen, MK, bubuk batu dan air, dengan penambahan SP. Dalam hal ini, metodologi telah dikembangkan untuk menilai sifat reologi sistem dispersi dan PBS. Telah ditetapkan bahwa fluiditas PBS yang tinggi dipastikan pada tegangan geser pembatas 5-10 Pa dan kandungan air 10-11% dari massa komponen kering. 4. Topologi struktural pengikat komposit dan beton bertulang tersebar diungkapkan dan model matematis strukturnya diberikan. Mekanisme difusi ion melalui mortar dari pengerasan pengikat yang diisi komposit telah ditetapkan. Metode untuk menghitung jarak rata-rata antara partikel pasir di PBS, pusat geometris serat dalam beton bubuk disistematisasikan sesuai dengan berbagai formula dan untuk berbagai parameter //, /, d. Objektivitas formula penulis ditampilkan berbeda dengan yang digunakan secara tradisional. Jarak optimal dan ketebalan lapisan bubur semen di PBS harus berada dalam 37-44 + 43-55 mikron pada konsumsi pasir 950-1000 kg dan fraksinya masing-masing 0,1-0,5 dan 0,14-0,63 mm. 5. Sifat rheoteknologi dari PBS yang diperkuat dan tidak diperkuat ditetapkan sesuai dengan metode yang dikembangkan. Penyebaran PBS yang optimal dari kerucut dengan dimensi D = 100; t=70; h = 60 mm harus 25-30 cm Koefisien penurunan penyebaran tergantung pada parameter geometris serat dan penurunan aliran PBS saat memblokirnya dengan pagar jala terungkap. Ditunjukkan bahwa untuk menuangkan PBS ke dalam cetakan dengan bingkai anyaman mesh volume, penyebarannya harus setidaknya 28-30 cm. 6. Sebuah teknik telah dikembangkan untuk menilai aktivitas reaktif-kimia bubuk batuan dalam campuran semen rendah (C:P - 1:10) dalam sampel yang ditekan di bawah tekanan cetakan ekstrusi. Telah ditetapkan bahwa dengan aktivitas yang sama, diperkirakan berdasarkan kekuatan setelah 28 hari dan selama lompatan pengerasan yang lama (1-1,5 tahun), preferensi ketika digunakan dalam RPBS harus diberikan pada bubuk dari batuan berkekuatan tinggi: basal, diabase, dasit, kuarsa. 7. Proses pembentukan struktur beton bubuk telah dipelajari. Telah ditetapkan bahwa campuran cor memancarkan hingga 40-50% udara yang masuk dalam 10-20 menit pertama setelah penuangan dan memerlukan pelapisan dengan film yang mencegah pembentukan kerak padat. Campuran mulai aktif mengatur 7-10 jam setelah dituangkan dan mendapatkan kekuatan setelah 1 hari 30-40 MPa, setelah 2 hari - 50-60 MPa. 8. Prinsip eksperimental dan teoritis utama untuk memilih komposisi beton dengan kekuatan 130-150 MPa dirumuskan. Pasir kuarsa untuk memastikan fluiditas PBS yang tinggi harus berupa fraksi berbutir halus 0,14-0,63 atau 0,1-0,5 mm dengan kerapatan curah 1400-1500 kg/m3 pada laju alir 950-1000 kg/m. Ketebalan interlayer suspensi tepung semen-batu dan MF antara butiran pasir harus dalam kisaran 43-55 dan 37-44 mikron, masing-masing, dengan kandungan air dan SP, memberikan penyebaran campuran 2530 cm Dispersi PC dan tepung batu harus kurang lebih sama, kandungan MK 15-20%, kandungan tepung batu 40-55% berat semen. Ketika memvariasikan kandungan faktor-faktor ini, komposisi optimal dipilih sesuai dengan aliran campuran yang diperlukan dan kekuatan tekan maksimum setelah 2,7 dan 28 hari. 9. Komposisi beton bertulang berbutir halus tersebar dengan kuat tekan 130-150 MPa dioptimalkan menggunakan serat baja dengan koefisien tulangan // = 1%. Parameter teknologi yang optimal telah diidentifikasi: pencampuran harus dilakukan dalam mixer berkecepatan tinggi dengan desain khusus, lebih disukai dievakuasi; urutan pemuatan komponen dan mode pencampuran, "istirahat", diatur secara ketat. 10. Pengaruh komposisi pada fluiditas, densitas, kandungan udara PBS bertulang terdispersi, terhadap kuat tekan beton dipelajari. Terungkap bahwa daya sebar campuran, serta kekuatan beton, bergantung pada sejumlah faktor resep dan teknologi. Selama optimasi, ketergantungan matematis fluiditas, kekuatan pada individu, faktor yang paling signifikan didirikan. 11. Beberapa sifat fisik dan teknis beton bertulang tersebar telah dipelajari. Terlihat bahwa beton dengan kuat tekan 120l 150 MPa memiliki modulus elastisitas (44-47) -10 MPa, rasio Poisson -0,31-0,34 (0,17-0,19 - untuk yang tidak diperkuat). Susut udara beton bertulang dispersi adalah 1,3-1,5 kali lebih rendah dari beton tanpa tulangan. Ketahanan beku yang tinggi, penyerapan air yang rendah, dan penyusutan udara membuktikan sifat kinerja tinggi dari beton tersebut. 12. Persetujuan produksi dan studi kelayakan menunjukkan kebutuhan untuk mengatur produksi dan pengenalan yang luas dari beton bertulang reaksi-bubuk halus yang tersebar ke dalam konstruksi. 1. Aganin S.P. Beton dengan kebutuhan air rendah dengan pengisi kuarsa yang dimodifikasi. melangkah. Ph.D., M, 1996.17 hal. 2. Antropova V.A., Drobyshevsky V.A. Sifat-sifat beton serat baja yang dimodifikasi // Beton dan beton bertulang. Nomor 3.2002. C.3-5 3. Akhverdov I.N. Landasan teoretis dari ilmu beton.// Minsk. Sekolah Tinggi, 1991, 191 hal. 4. Babaev Sh.T., Komar A.A. Teknologi hemat energi struktur beton bertulang yang terbuat dari beton mutu tinggi dengan bahan tambahan kimia.// M.: Stroyizdat, 1987. 240 p. 5. Bazhenov Yu.M. Beton abad XXI. Teknologi hemat sumber daya dan energi bahan bangunan dan struktur. ilmiah teknologi konferensi. Belgorod, 1995. hal. 3-5. 6. Bazhenov Yu.M. Beton berbutir halus berkualitas tinggi//Bahan bangunan. 7. Bazhenov Yu.M. Meningkatkan efisiensi dan efektivitas biaya teknologi beton // Beton dan beton bertulang, 1988, No. 9. dengan. 14-16. 8. Bazhenov Yu.M. Teknologi beton.// Rumah penerbitan Asosiasi Perguruan Tinggi, M.: 2002. 500 p. 9. Bazhenov Yu.M. Beton dengan daya tahan yang meningkat // Bahan konstruksi, 1999, No. 7-8. dengan. 21-22. 10. Bazhenov Yu.M., Falikman V.R. Abad baru: beton dan teknologi baru yang efektif. Materi Konferensi Seluruh Rusia I. M. 2001. hal. 91-101. 11. Batrakov V.G. dan Superplasticizer-thinner SMF.// Beton dan beton bertulang lainnya. 1985. Nomor 5. dengan. 18-20. 12. Batrakov V.G. Beton yang dimodifikasi // M.: Stroyizdat, 1998. 768 hal. 13. Batrakov V.G. Pengubah beton peluang baru // Prosiding Konferensi Seluruh Rusia I tentang Beton dan Beton Bertulang. M.: 2001, hal. 184-197. 14. Batrakov V.G., Sobolev K.I., Kaprielov S.S. Aditif semen rendah kekuatan tinggi // Aditif kimia dan aplikasinya dalam teknologi produksi beton bertulang prefabrikasi. M.: Ts.ROZ, 1999, hal. 83-87. 15. Batrakov V.G., Kaprielov S.S. Evaluasi limbah ultrahalus dari industri metalurgi sebagai bahan tambahan pada beton // Beton dan beton bertulang, 1990. No. 12. p. 15-17. 16. Batsanov S.S. Elektronegativitas unsur dan ikatan kimia.// Novosibirsk, penerbit SOAN USSR, 1962,195 hal. 17. Berkovich Ya.B. Studi struktur mikro dan kekuatan batu semen yang diperkuat dengan asbes chrysotile serat pendek: Abstrak tesis. Dis. cand. teknologi Ilmu. Moskow, 1975. - 20 hal. 18. Bryk M.T. Penghancuran polimer yang diisi M. Chemistry, 1989 hal. 191. 19. Bryk M.T. Polimerisasi pada permukaan padat zat anorganik.// Kyiv, Naukova Dumka, 1981,288 hal. 20. Vasilik P.G., Golubev I.V. Penggunaan serat dalam campuran bangunan kering. // Bahan bangunan 2.2002. S.26-27 21. Volzhensky A.V. Pengikat mineral. M.; Stroyizdat, 1986, 463 hal. 22. Volkov I.V. Masalah penggunaan beton bertulang serat dalam konstruksi rumah tangga. //Bahan bangunan 2004. - 6. hal.12-13 23. Volkov I.V. Beton bertulang serat - keadaan dan prospek aplikasi dalam struktur bangunan // Bahan konstruksi, peralatan, teknologi abad ke-21. 2004. No. 5. P.5-7. 24. Volkov I.V. Struktur beton serat. Tinjauan inf. Seri "Struktur bangunan", no. 2. M, VNIIIS Gosstroy dari USSR, 1988.-18s. 25. Volkov Yu.S. Penggunaan beton tugas berat dalam konstruksi // Beton dan beton bertulang, 1994, No. 7. dengan. 27-31. 26. Volkov Yu.S. Beton bertulang monolitik. // Beton dan beton bertulang. 2000, nomor 1, hal. 27-30. 27. VSN 56-97. "Desain dan ketentuan dasar teknologi untuk produksi struktur beton bertulang serat." M., 1997. 28. Vyrodov IP Pada beberapa aspek dasar teori hidrasi dan pengerasan hidrasi pengikat // Prosiding Kongres Internasional VI tentang Kimia Semen. T. 2. M.; Stroyizdat, 1976, hlm. 68-73. 29. Glukhovsky V.D., Pokhomov V.A. Semen dan beton terak-basa. Kiev. Budivelnik, 1978, 184 hal. 30. Demyanova B.C., Kalashnikov S.V., Kalashnikov V.I. Aktivitas reaksi batuan pecah dalam komposisi semen. Berita TulGU. Seri "Bahan bangunan, struktur dan fasilitas". Tula. 2004. Edisi. 7. hal. 26-34. 31. Demyanova B.C., Kalashnikov V.I., Minenko E.Yu., Penyusutan beton dengan aditif organomineral // Stroyinfo, 2003, No. 13. p. 10-13. 32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Semen jenis baru: struktur batu semen/Bahan bangunan. 1994 No. 1 hal. 5-6. 33. Zvezdov A.I., Vozhov Yu.S. Beton dan beton bertulang: Sains dan praktik // Materi konferensi All-Rusia tentang beton dan beton bertulang. M: 2001, hal. 288-297. 34. Zimon AD Adhesi cair dan pembasahan. Moskow: Kimia, 1974. hlm. 12-13. 35. Kalashnikov V.I. Nesterov V.Yu., Khvastunov V.L., Komokhov P.G., Solomatov V.I., Marusentsev V.Ya., Trostyansky V.M. Bahan bangunan tanah liat. Penza; 2000, 206 hal. 36. Kalashnikov V.I. Tentang peran utama mekanisme ion-elektrostatik dalam pencairan komposisi terdispersi mineral.// Daya tahan struktur yang terbuat dari beton yang diautoklaf. Tez. V Konferensi Republik. Tallinn 1984. hal. 68-71. 37. Kalashnikov V.I. Dasar-dasar plastisisasi sistem terdispersi mineral untuk produksi bahan bangunan.// Disertasi untuk gelar Doctor of Technical Sciences, Voronezh, 1996, 89 hal. 38. Kalashnikov V.I. Regulasi efek penipisan superplasticizer berdasarkan aksi elektrostatik ion.//Produksi dan aplikasi aditif kimia dalam konstruksi. Koleksi abstrak NTK. Sofia 1984. hal. 96-98 39. Kalashnikov V.I. Akuntansi untuk perubahan reologi dalam campuran beton dengan superplasticizers.// Prosiding IX All-Union Conference on Concrete and Reinforced Concrete (Tashkent 1983), Penza 1983 hal. 7-10. 40. Kalashnikov V L, Ivanov I A. Keunikan perubahan reologi dalam komposisi semen di bawah aksi plasticizer penstabil ion// Koleksi karya "Mekanika teknologi beton" Riga RPI, 1984 hlm. 103-118. 41. Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. Peran faktor prosedural dan indikator reologi komposisi terdispersi.// Mekanika teknologi beton. Riga FIR, 1986. hal. 101-111. 42. Kalashnikov V.I., Ivanov I.A., Tentang keadaan struktural-reologi dari sistem dispersi sangat terkonsentrasi yang sangat cair.// Prosiding Konferensi Nasional IV tentang Mekanika dan Teknologi Bahan Komposit. BAN, Sofia. 1985. 43. Kalashnikov V.I., Kalashnikov S.V. Untuk teori "pengerasan pengikat semen komposit.// Prosiding konferensi ilmiah dan teknis internasional "Masalah aktual konstruksi" Rumah Penerbitan TZ dari Universitas Negeri Mordovian, 2004. P. 119-123. 44. Kalashnikov V.I., Kalashnikov S.V. Pada teori pengerasan pengikat semen komposit. Materi konferensi ilmiah dan teknis internasional "Masalah aktual konstruksi" T.Z. Ed. negara bagian Mordovia. Universitas, 2004. S. 119-123. 45. Kalashnikov V.I., Khvastunov B.JI. Moskvin R.N. Pembentukan kekuatan karbonat-terak dan pengikat kaustik. Monografi. Disimpan di VGUP VNIINTPI, Edisi 1, 2003, 6.1 p.s. 46. Kalashnikov V.I., Khvastunov B.JL, Tarasov R.V., Komokhov P.G., Stasevich A.V., Kudashov V.Ya. Bahan tahan panas yang efektif berdasarkan pengikat terak tanah liat yang dimodifikasi // Penza, 2004, 117 hal. 47. Kalashnikov S. V. et al Topologi sistem komposit dan diperkuat tersebar // Bahan bahan bangunan komposit MNTK. Teori dan praktek. Penza, PDZ, 2005, hlm. 79-87. 48. Kiselev A.V., Lygin V.I. Spektrum inframerah senyawa permukaan.// M.: Nauka, 1972,460 hal. 49. Korshak V.V. Polimer tahan panas.// M.: Nauka, 1969,410 hal. 50. Kurbatov L.G., Rabinovich F.N. Tentang efektivitas beton bertulang dengan serat baja. // Beton dan beton bertulang. 1980. L 3. S. 6-7. 51. Lankard D.K., Dickerson R.F. Beton bertulang dengan tulangan dari potongan kawat baja// Bahan bangunan di luar negeri. 1971, No. 9, hal. 2-4. 52. Leontiev V.N., Prikhodko V.A., Andreev V.A. Tentang kemungkinan penggunaan bahan serat karbon untuk beton bertulang // Bahan bangunan, 1991. No. 10. hal.27-28. 53. Lobanov I.A. Fitur struktural dan sifat beton bertulang tersebar // Teknologi manufaktur dan sifat bahan bangunan komposit baru: Mezhvuz. subjek. Duduk. ilmiah tr. L: LISI, 1086. S. 5-10. 54. Mailyan DR, Shilov Al.V., Dzhavarbek R Pengaruh tulangan serat dengan serat basal pada sifat beton ringan dan berat // Penelitian baru beton dan beton bertulang. Rostov-on-Don, 1997. S. 7-12. 55. Mailyan L.R., Shilov A.V. Elemen beton bertulang lempung-dite-serat melengkung pada serat basal kasar. Rostov t/a: Rost. negara builds, un-t, 2001. - 174 hal. 56. Mailyan R.L., Mailyan L.R., Osipov K.M. dan Rekomendasi lainnya untuk desain struktur beton bertulang yang terbuat dari beton tanah liat diperluas dengan tulangan serat dengan serat basal / Rostov-on-Don, 1996. -14 hal. 57. Ensiklopedia Mineralogi / Terjemahan dari Bahasa Inggris. L. Nedra, 1985. dengan. 206-210. 58. Mchedlov-Petrosyan O.P. Kimia bahan bangunan anorganik. M.; Stroyizdat, 1971, 311s. 59. S. V. Nerpin dan A. F. Chudnovsky, Fisika Tanah. M.Ilmu. 1967, 167 hal. 60. Nesvetaev G.V., Timonov S.K. Deformasi susut beton. Bacaan Akademik ke-5 RAASN. Voronezh, VGASU, 1999. hal. 312-315. 61. Pashchenko A.A., Serbia V.P. Penguatan batu semen dengan serat mineral Kyiv, UkrNIINTI - 1970 - 45 p. 62. Pashchenko A.A., Serbia V.P., Starchevskaya E.A. Zat zat.Kyiv.Vishcha sekolah, 1975,441 hal. 63. Polak A.F. Pengerasan pengikat mineral. M.; Penerbitan rumah sastra tentang konstruksi, 1966,207 hal. 64. Popkova A.M. Struktur bangunan dan struktur yang terbuat dari beton mutu tinggi // Serangkaian struktur bangunan // Informasi survei. Isu. 5. Moskow: VNIINTPI Gosstroya USSR, 1990, 77 hal. 65. Puharenko, Yu.V. Landasan ilmiah dan praktis untuk pembentukan struktur dan sifat beton bertulang serat: dis. dokter. teknologi Sains: St. Petersburg, 2004. hlm. 100-106. 66. Rabinovich F.N. Beton, diperkuat tersebar dengan serat: Tinjauan VNIIESM. M., 1976. - 73 hal. 67. Rabinovich F.N. Beton bertulang dispersi. M., Stroyizdat: 1989.-177 hal. 68. Rabinovich F.N. Beberapa masalah tulangan tersebar bahan beton dengan fiberglass // Beton bertulang tersebar dan struktur yang terbuat dari mereka: Abstrak laporan. Republik diberikan Riga, 1975. - S. 68-72. 69. Rabinovich F.N. Pada penguatan optimal struktur baja-serat-beton // Beton dan beton bertulang. 1986. Nomor 3. S. 17-19. 70. Rabinovich F.N. Pada tingkat tulangan beton yang tersebar. // Konstruksi dan arsitektur: Izv. universitas. 1981. No. 11. S. 30-36. 71. Rabinovich F.N. Penggunaan beton bertulang serat dalam konstruksi bangunan industri // Beton bertulang serat dan penggunaannya dalam konstruksi: Prosiding NIIZhB. M., 1979. - S. 27-38. 72. Rabinovich F.N., Kurbatov L.G. Penggunaan beton serat baja dalam konstruksi struktur teknik // Beton dan beton bertulang. 1984.-№12.-S. 22-25. 73. Rabinovich F.N., Romanov V.P. Pada batas ketahanan retak beton berbutir halus yang diperkuat dengan serat baja // Mekanika Bahan Komposit. 1985. Nomor 2. hal.277-283. 74. Rabinovich F.N., Chernomaz A.P., Kurbatov L.G. Dasar tangki monolitik terbuat dari beton serat baja//Beton dan beton bertulang. -1981. 10. hal.24-25. 76. Solomatov V.I., Vyroyuy V.N. dan lain-lain Bahan bangunan komposit dan struktur konsumsi bahan berkurang.// Kyiv, Budivelnik, 1991.144 hal. 77. Beton bertulang serat baja dan strukturnya. Seri "Bahan bangunan" Vol. 7 VNIINTPI. Moskow. - 1990. 78. Beton bertulang serat kaca dan strukturnya. Seri "Bahan bangunan". Edisi 5. VNIINTPI. 79. Strelkov M.I. Perubahan komposisi sebenarnya dari fase cair selama pengerasan pengikat dan mekanisme pengerasannya // Prosiding pertemuan tentang kimia semen. M.; Promstroyizdat, 1956, hlm. 183-200. 80. Sycheva L.I., Volovika A.V. Bahan yang diperkuat serat / Translation ed.: Bahan yang diperkuat serat. -M.: Stroyizdat, 1982. 180 hal. 81. Toropov N.A. Kimia silikat dan oksida. L.; Nauka, 1974,440-an. 82. Tretyakov N.E., Filimonov V.N. Kinetika dan katalisis / T.: 1972, No. 3.815-817 hal. 83. Fadel I.M. Teknologi pemisahan intensif beton yang diisi dengan basal.// Abstrak tesis. Ph.D. M, 1993.22 hal. 84. Beton serat di Jepang. Mengungkapkan informasi. Struktur bangunan”, M, VNIIIS Gosstroy USSR, 1983. 26 hal. 85. Filimonov V.N. Spektroskopi fototransformasi dalam molekul.//L.: 1977, hlm. 213-228. 86. Hong DL. Sifat beton yang mengandung silika fume dan serat karbon yang diolah dengan silane // Informasi ekspres. Edisi No. 1.2001. hal.33-37. 87. Tsyganenko A.A., Khomenia A.V., Filimonov V.N. Adsorpsi dan adsorben.//1976, no. 4, hal. 86-91. 88. Shvartsman A.A., Tomilin I.A. Kemajuan dalam Kimia//1957, Vol.23 No.5, hal. 554-567. 89. Pengikat terak-basa dan beton berbutir halus berdasarkan pada mereka (di bawah editor umum V.D. Glukhovsky). Tashkent, Uzbekistan, 1980.483 hal. 90. Jurgen Schubert, Kalashnikov S.V. Topologi pengikat campuran dan mekanisme pengerasannya // Sat. Artikel MNTK Energi baru dan teknologi padat ilmu hemat sumber daya dalam produksi bahan bangunan. Penza, PDZ, 2005. hal. 208-214. 91. Balaguru P., Najm. Campuran yang diperkuat serat berkinerja tinggi dengan fraksi volume serat // Jurnal Bahan ACI.-2004.-Vol. 101, No. 4.- hal. 281-286. 92. Batson G.B. Laporan Negara-the-Art Beton Bertulang Serat. Dilaporkan oleh Komite ASY 544. Jurnal ACY. 1973,-70,-№ 11,-hal. 729-744. 93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B. Respon dampak komposit semen yang diperkuat serat berkekuatan sangat tinggi. // Jurnal Bahan ACI. 2002. - Jil. 99, no.6. - H.543-548. 94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Respons dampak dari komposit semen yang diperkuat serat berkekuatan ultra tinggi // ACJ Materials Journal. 2002 - Jil. 99, nomor 6. 95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.//Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, s 1-15. 96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., s. 199-220. 97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Perilaku Mekanik Beton Serbuk Reaktif Terkekang.// American Societe of Givil Eagineers Material Engineering Coufernce. Washington. DC. November 1996 Jil. 1, hal.555-563. 98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. No. 3. S.30-38. 99. Grube P., Lemmer C., Riihl M Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249. 100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Dasar Policarboxilat.// Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, s 491-495. 101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB/BVK-Faschaugung. 01 Desember 1998, Vortag 4.25 seiten. 102. Richard P., Cheurezy M. Komposisi Beton Serbuk Reaktif. Divisi Ilmiah Bougies.// Penelitian Semen dan Beton, Vol. 25. Tidak. 7, hal. 1501-1511, 1995. 103. Richard P., Cheurezy M. Beton Serbuk Reaktif dengan Daktilitas Tinggi dan Kuat Tekan 200-800 MPa.// AGJ SPJ 144-22, p. 507-518, 1994. 104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Kuat tarik Beton yang Dipengaruhi oleh Panjang Tulangan Kawat yang Terdistribusi Secara Seragam dan Berjarak Glosely "Jurnal ACY". 1964, - 61, - No. 6, - hlm. 675-670. 105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit bulu die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Peter Schliessl. berat. 2003, s. 189-198. 106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091. 107 Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Dr.Jng. Peter Schiesse. Heft 2.2003 s 189-198. 108. SchmidM, FenlingE.Utntax;hf^ 109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspektif fur die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. No.39.16.29. 110. Schnachinger J, Schubert J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr.-ing. Peter Schliessl. Berat 2.2003, C.267-276. 111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. dr. - ing. Peter Schlissl. Berat 2.2003, C.267-276. 112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor //MDF. 113. Beton Berserat Wirang-Steel.//Konstruksi beton. 1972.16, No. l, s. 18-21. 114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Respons dampak dari komposit semen yang diperkuat serat berkekuatan ultra tinggi // ASJ Materials Journal. -2002.-Vol. 99, No. 6.-hal. 543-548. 115. Balaguru P., Nairn H., Proporsi campuran beton bertulang serat kinerja tinggi dengan fraksi volume serat tinggi // ASJ Materials Journal. 2004, Jil. 101, No. 4.-hal. 281-286. 116. Kessler H., Kugelmodell bulu Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994. 117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. Sifat Mekanik dan Daya Tahan Dua Serbuk Reaktif Industri Cohcrete // ASJ Materials Journal V.94. No.4, S.286-290. Juli-Agustus 1997. 118. De Larrard F., Sedran Th. Optimalisasi beton kinerja sangat tinggi dengan menggunakan model pengepakan. Cem. Beton Res., Vol.24(6). S.997-1008, 1994. 119. Richard P., Cheurezy M. Komposisi Beton Serbuk Reaktif. Cem. Coner.Res.Vol.25. No.7, S.1501-1511, 1995. 120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck aus; Beton dan Stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467, 2001. 121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Optimalisasi Perilaku Reologis Reactive Powder Coucrete (RPC) Simposium Internasional Tagungsband of High-Performance and Reactive Powder Concretes. Shebroke, Kanada, Agustus 1998. S.99-118. 122. Aitzin P., Richard P. Pedestrian/Jembatan Jalur Sepeda dari scherbooke. Simposium Internasional ke-4 tentang Pemanfaatan Kekuatan Tinggi/Kinerja Tinggi, Paris. S. 1999-1406, 1996. 123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Studi Perbandingan Berbagai Asap Silika sebagai Aditif dalam Bahan Semen Berkinerja Tinggi. Bahan dan Struktur, RJLEM, Vol.25, S.25-272, 1992. 124. Richard P. Cheyrezy M.N. Beton Serbuk Reaktif dengan Daktilitas Tinggi dan Kuat Tekan 200-800 MPa. ACI, SPI 144-24, S. 507-518, 1994. 125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. Penggunaan RPC di Menara Pendingin Aliran Kotor, Simposium Internasional tentang Kinerja Tinggi dan Beton Serbuk Reaktif, Sherbrooke, Kanada, S. 59-73,1993. 126. De Larrard F., Sedran T. Campuran-Proporsi Beton Kinerja Tinggi. Cem. Konk. Res. Jil. 32, S.1699-1704, 2002. 127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Sifat Mekanik Beton Serbuk Reaktif. Bahan dan Struktur, Vol. 29, S. 233-240, 1996. 128. Bornemann R., Schmidt M. Peran Bubuk dalam Beton: Prosiding Simposium Internasional ke-6 tentang Pemanfaatan Beton Berkekuatan Tinggi/Berkinerja Tinggi. S.863-872, 2002. 129. Richard P. Beton Serbuk Reaktif: Bahan Sementitius Ultra Tinggi Baru. Simposium Internasional ke-4 tentang Pemanfaatan Beton Berkekuatan Tinggi/Kinerja Tinggi, Paris, 1996. 130. Uzawa, M; Masuda, T; Shirai, K; Shimoyama, Y; Tanaka, V: Sifat Segar dan Kekuatan Bahan Komposit Serbuk Reaktif (Duktal). Prosiding kongres fib est, 2002. 131 Vernet, Bab; Moranville, M; Cheyrezy, M; Prat, E: Beton, Kimia, dan Struktur Mikro dengan Daya Tahan Ultra Tinggi. Simposium HPC, Hong Kong, Desember 2000. 132 Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L. Analisis Mikrostruktur RPC (Reactive Powder Concrete). Cem.Coner.Res.Vol.25, No. 7, S. 1491-1500, 1995. , 133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996. 134. Reineck. K-H., Lichtenfels A., Greiner. St. Penyimpanan musiman energi surya dalam tangki air panas yang terbuat dari beton kinerja tinggi. Simposium Internasional ke-6 tentang Kekuatan / Kinerja Tinggi. Leipzig, Juni, 2002. 135. Babkov B.V., Komokhov P.G. dan lain-lain Perubahan volumetrik dalam reaksi hidrasi dan rekristalisasi pengikat mineral / Sains dan Teknologi, -2003, No. 136. Babkov V.V., Polok A.F., Komokhov P.G. Aspek Keawetan Batu Semen / Cement-1988-№3 hlm. 14-16. 137. Alexandrovsky S.V. Beberapa ciri susut beton dan beton bertulang, 1959 No. 10 pp. 8-10. 138. Sheikin A.V. Struktur, kekuatan dan ketahanan retak batu semen. M: Stroyizdat 1974, 191 hal. 139. Sheikin A.V., Chekhovsky Yu.V., Brusser M.I. Struktur dan sifat beton semen. M: Stroyizdat, 1979. 333 hal. 140. Tsilosani Z.N. Susut dan rangkak beton. Tbilisi: Rumah Penerbitan Akademi Ilmu Pengetahuan Georgia. RSK, 1963. hlm. 173. 141. Berg O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko T.N. Beton kekuatan tinggi. M: Stroyizdat. 1971. dari 208.i?6 Tim Asosiasi Produksi "3D-beton" mengkhususkan diri dalam pengembangan dan produksi struktur dan elemen tiga dimensi dari beton bertulang serat dekoratif - beton 3D - dari pembuatan ide proyek hingga pemasangan dan pemeliharaan turnkey. Kalashnikov Vladimir Ivanovich (1941-2017) - pendiri arah "beton reaksi kekuatan tinggi dari generasi baru". Ilmuwan Terhormat Federasi Rusia, Pekerja Terhormat Sekolah Tinggi, Pekerja Terhormat Pendidikan Tinggi Federasi Rusia, Penasihat Akademi Ilmu Arsitektur dan Bangunan Rusia (RAACS), Akademisi Akademi Ilmu Pengetahuan Internasional Ekologi, Keamanan Manusia (MANEB), Doktor Ilmu Teknik, Profesor. Pada tahun 2003, Pusat Bibliografi Internasional Cambridge V.I. Kalashnikov. terdaftar dalam ensiklopedia "Person of the Year", dan pada tahun 2006 di ensiklopedia "Orang Terbaik Rusia" dengan medali dan lencana, pada tahun 2010 terdaftar dalam ensiklopedia bibliografi orang-orang sukses Rusia, pada tahun 2009 - dianugerahi medali " Membangun Kemuliaan", dan juga Ordo PGUAS "Atas jasanya dalam pengembangan pendidikan dan ilmu konstruksi". Sebagai bagian dari tim penulis yang dipimpin oleh Akademisi RAASN P.G. Komokhov Profesor Kalashnikov V.I. pada tahun 2002 dianugerahi Grand Medal dari RAASN. Penulis lebih dari 1000 karya ilmiah dan pendidikan yang diterbitkan, termasuk 56 penemuan dan paten, 13 dokumen peraturan di bidang konstruksi, 23 monografi dan 58 alat bantu pengajaran. Selama 15 tahun terakhir hidupnya, minat ilmiah V.I. Kalashnikov dikaitkan dengan produksi terutama beton bubuk reaksi kekuatan tinggi dan beton bertulang serat. Yana Sanyagina Pengikut sekolah ilmiah Kalashnikov V.I., pendiri dan kepala perusahaan, penulis dan pengembang produk beton 3D. Yana Sanyagina adalah pengikut sekolah ilmiah Kalashnikov V.I., pendiri dan kepala perusahaan, penulis dan pengembang produk beton 3D. Pengalaman dalam implementasi proyek dan teknologi di bidang beton dan beton bertulang serat - 14 tahun. Area yang diterapkan: produksi paving slab menggunakan teknologi vibrocasting dan vibropressing, produksi panel dinding tipis dari beton bertulang serat basal menggunakan metode vibrocasting, produksi kisi rumput untuk lahan parkir ramah lingkungan dari beton self-compacting kekuatan tinggi, produksi elemen tiga dimensi berdinding tipis dari beton bertulang serat dekoratif (beton 3d), produksi produk bertekstur dengan beton bertulang dari beton berkekuatan tinggi (balok dan elemen lansekap) yang meniru granit. Lebih dari 50 publikasi dalam publikasi ilmiah dan teknis, kemenangan di kompetisi ilmiah semua-Rusia dan regional, partisipasi dalam berbagai pameran, forum, termasuk forum Seliger yang legendaris. Pada tahun 2009, sebagai bagian dari forum Seliger, ia berpartisipasi dalam pertemuan dengan Perdana Menteri Vladimir Putin. di antara 50 inovator muda Rusia, pada 2011 ia berpartisipasi di antara 200 ilmuwan muda Rusia dalam pertemuan dengan Presiden Federasi Rusia D.A. di hypercube Skolkovo. Awal mula kegiatan wirausaha ini terlaksana berkat dukungan Pemerintah wilayah Penza. Pada tahun 2017, Bortnik Foundation masuk dalam daftar TOP-10 pengusaha yang telah menciptakan bisnis di bawah usia 30 tahun. Sergei Viktorovich Ananiev adalah pengikut sekolah ilmiah V.I. Kalashnikov, kepala insinyur perusahaan, kandidat ilmu teknis, pengembang komposisi campuran kering untuk beton kekuatan tinggi dan kekuatan ultra-tinggi. Pengalaman dalam implementasi proyek dan teknologi di bidang beton dan beton bertulang serat - 20 tahun. 2011 - mempertahankan tesis Ph.D. dengan topik: "Komposisi, struktur topologi, dan sifat rheoteknologi matriks reologi untuk produksi beton generasi baru", 18 tahun - bekerja dalam konstruksi dengan arahan pengawasan teknis, 10 tahun - mengerjakan pembuatan lantai self-leveling berkekuatan tinggi Organisasi kegiatan dan peningkatan teknologi produksi, pengembangan metode untuk kontrol teknis dan pengujian produk, organisasi kegiatan laboratorium produksi, pekerjaan eksperimental pada pengembangan jenis produk dan proses baru, pengembangan, pemeliharaan dan penyimpanan dokumentasi teknologi , menulis peraturan produksi. Perhitungan kapasitas produksi dan pemuatan peralatan, perhitungan skema teknologi, perhitungan dan penyesuaian perkiraan desain; pengembangan dan implementasi langkah-langkah untuk menstabilkan proses teknologi; organisasi dan partisipasi dalam pengujian proses dan teknologi secara umum dan terarah. Sergey Pivikov Kepala Arsitek Proyek, Kepala Desain dan Pemodelan Formulir, Penulis Bersama Beton 3D Sergey Pivikov - Kepala Arsitek Proyek, Kepala Desain dan Pemodelan Formulir, salah satu penulis produk Beton 3D. Pengembangan dan implementasi proyek-proyek berikut: pemulihan ikonostasis dan kotak ikon untuk Gereja Kebangkitan Kristus di Nikolsk, proyek untuk peningkatan ruang kota "Alley of Lovers", sebuah paviliun perhentian menggunakan panel surya di Moskow, air mancur "Salib" untuk font biara Nizhnelomovsky Kazansko-Bogoroditsky, situs ramah lingkungan untuk Pabrik Desain FLACON di Moskow. Penulis monumen karya M.Yu. Lermontov "Book", Penza, "eco-furniture" dalam produksi bentuk arsitektur kecil, proyek pembangkit listrik perkotaan "Eco-mushroom", proyek untuk peningkatan ruang kota "Dobro", dekorasi gereja di kuil Arkadak, Wilayah Saratov, Yuzha wilayah Ivanovo, pengembangan rancangan desain ikonostasis untuk Kuil di Kuzminki, Moskow, desain dan dokumentasi kerja untuk produk suvenir dan interior yang terbuat dari beton. Alexey Izmailov Kepala departemen perakitan GC "3D-BETON" Pelaksanaan pengendalian teknis atas kinerja pekerjaan konstruksi dan instalasi secara langsung di Fasilitas: pelaksanaan jadwal kerja, pengendalian tenggat waktu, kepatuhan terhadap ruang lingkup dan kualitas kinerja pekerjaan di Fasilitas, pengendalian mutu bahan yang digunakan, koordinasi perubahan dalam keputusan desain yang timbul selama bekerja dengan Pelanggan, melaporkan volume yang telah diselesaikan, memastikan keselamatan di Fasilitas. Alexander Teplov Manajer produksi Organisasi proses produksi yang efektif, kontrol atas kepatuhan terhadap teknologi produksi dan penerapan indikator utama; Memastikan implementasi jadwal pengiriman produk sesuai dengan kebutuhan Pelanggan, optimalisasi proses yang ada dan pengenalan proses teknologi baru.pengantar 2006, disertasi tentang konstruksi, Kalashnikov, Sergey Vladimirovich
Kesimpulan disertasi dengan topik "Beton Bertulang Serbuk Reaksi Serbuk Halus Menggunakan Batuan"
Bibliografi Kalashnikov, Sergey Vladimirovich, disertasi dengan topik Bahan dan produk bangunan
Produksi sendiri produk dari beton, beton bertulang serat dan komposit kaca adalah produksi siklus penuh. Kami memiliki teknologi yang telah terbukti dan komposisi beton pilihan dan beton bertulang serat dengan indikator fisik dan teknis tinggi yang memastikan masa pakai maksimal. Produk kami dibedakan tidak hanya oleh kombinasi harga / kualitas yang optimal. Setiap pesanan adalah produk unik baru, pekerjaan yang tidak dapat dilakukan sesuai dengan template atau sampel standar. Itulah sebabnya pendekatan kreatif kami untuk setiap klien bukan hanya kata-kata, tetapi dasar kerja pada pelaksanaan pesanan individu.
Anda juga akan tertarik pada:
Dalam game The Forest, ulasan harus mencakup semua informasi dasar tentang gameplay,...
Auslogics Driver Updater 1.21.3.0 - perangkat lunak untuk memperbarui driver PC Anda...
Subnautica tiba-tiba menjadi salah satu game terbaik tahun ini, salah satu yang terbaik, jika tidak...
Simulator bertahan hidup The Long Dark dari Hinterland Studio telah menerima pembaruan yang...
Berbagai editor foto telah memasuki kehidupan orang modern dengan ketat. Fitur Itu...
