Yong'inga chidamliligi uchun nursiz Plitalar HISOBASI SAVOLiga

Yong'inga chidamliligi uchun nursiz Plitalar HISOBASI SAVOLiga

V.V. Jukov, V.N. Lavrov

Maqola “Beton va temir-beton – rivojlanish yo‘llari” nashrida chop etilgan. Beton va temir-beton bo'yicha 2-Umumrossiya (xalqaro) konferentsiyasining ilmiy ishlari. 2005 yil 5-9 sentyabr Moskva; 5 jildda. NIIZhB 2005, jild 2. Bo'lim hisobotlari. "Bino va inshootlarning temir-beton konstruksiyalari" bo'limi, 2005 yil.

Qurilish amaliyotida juda keng tarqalgan misol yordamida nursiz shiftning yong'inga chidamliligi chegarasini hisoblashni ko'rib chiqing. To'sinsiz temir-beton taxta siqilishdagi B25 sinfidagi betondan qalinligi 200 mm, diametri 16 mm bo'lgan A400 toifasidagi armaturadan 200x200 mm o'lchamdagi hujayralar bilan to'r bilan mustahkamlangan, 33 mm himoya qatlami bilan (o'rtasiga) armaturaning tortish kuchi) polning pastki yuzasida va ustki yuzasida 28 mm (k.t.gacha) himoya qatlami bilan diametri 12 mm bo'lgan A400. Ustunlar orasidagi masofa 7 m. Ko'rib chiqilayotgan binoda ship birinchi turdagi yong'inga qarshi to'siq bo'lib, issiqlik izolyatsiyalash qobiliyatini (I), yaxlitlikni (E) yo'qotish uchun yong'inga chidamlilik chegarasiga ega bo'lishi kerak. yuk ko'tarish qobiliyati(R) REI 150. Mavjud hujjatlardan shiftning yong'inga chidamliligi faqat statik jihatdan aniqlangan struktura uchun himoya qatlamining qalinligidan (R) shipning qalinligidan (I) va iloji bo'lsa, hisoblash yo'li bilan aniqlanishi mumkin. , yong'inda mo'rt sinish (E). Shu bilan birga, I va E hisob-kitoblari juda to'g'ri baho beradi va statik jihatdan noaniq struktura sifatida yong'in sodir bo'lganda shiftning ko'tarish qobiliyatini faqat elastiklik nazariyasidan foydalangan holda termal stress holatini hisoblash yo'li bilan aniqlash mumkin. isitish vaqtida temir-betonning plastisitesi yoki yong'in paytida statik va termal yuklarning ta'siri ostida strukturaning chegaraviy muvozanat usuli nazariyasi. Oxirgi nazariya eng oddiy hisoblanadi, chunki u statik yuk va harorat ta'siridan kuchlanishlarni aniqlashni talab qilmaydi, balki faqat beton va armatura xususiyatlarining o'zgarishini hisobga olgan holda statik yuk ta'siridan kuchlar (momentlar) ni aniqlashni talab qiladi. mexanizmga aylanganda statik jihatdan noaniq strukturada plastik menteşalar paydo bo'lguncha isitish. Shu munosabat bilan, yong'in sodir bo'lgan taqdirda nursiz polning yuk ko'tarish qobiliyatini baholash chegaraviy muvozanat usuli bo'yicha va normal ish sharoitida polning yuk ko'tarish qobiliyatiga nisbatan birliklarda amalga oshirildi. Binoning ishchi chizmalari ko'rib chiqildi va tahlil qilindi, ushbu tuzilmalar uchun normalangan chegaraviy holatlar belgilari paydo bo'lganda, temir-beton nursiz shiftning yong'inga chidamlilik chegaralari uchun hisob-kitoblar amalga oshirildi. Yuk ko'tarish quvvati uchun yong'inga chidamlilik chegaralarini hisoblash 2,5 soatlik standart sinovlar uchun beton va armatura haroratining o'zgarishini hisobga olgan holda amalga oshiriladi. Ushbu hisobotda keltirilgan qurilish materiallarining barcha termodinamik va fizik-mexanik tavsiflari VNIIPO, NIIZhB, TsNIISK ma'lumotlari asosida olingan.

ISSIQLASH QO'LLANISHINI YO'qotilishining yong'inga chidamliligi chegarasi (I)

Amalda, konstruksiyalarni isitish EHM yordamida chekli farq yoki chekli elementlarni hisoblash bilan aniqlanadi. Issiqlik o'tkazuvchanligi muammosini hal qilishda betonning termofizik xususiyatlarining o'zgarishi va isitish vaqtida armatura hisobga olinadi. Standart harorat rejimida strukturadagi haroratlarni hisoblash dastlabki holatda amalga oshiriladi: tuzilmalar va tashqi muhit harorati 20C. Yong'in paytida atrof-muhit harorati tc ga ko'ra vaqtga qarab o'zgaradi. Tuzilmalarda haroratni hisoblashda qizdirilgan muhit va sirt o'rtasidagi konvektiv Qc va radiatsion Qr issiqlik o'tkazmalari hisobga olinadi. Haroratlarni hisoblash ko'rib chiqilayotgan beton qatlamining shartli qalinligi yordamida amalga oshirilishi mumkin Xi * isitiladigan yuzadan . Betondagi haroratni aniqlash uchun hisoblang

2,5 soatlik olovdan keyin polning qalinligi bo'yicha harorat taqsimotini (5) formula bo'yicha aniqlaymiz. 2,5 soat ichida uning isitilmaydigan yuzasida 220C kritik haroratga erishish uchun zarur bo'lgan qavatlarning qalinligini (6) formula bo'yicha aniqlaymiz. Bu qalinligi 97 mm. Shuning uchun, 200 mm qalinlikdagi qoplama kamida 2,5 soat issiqlik izolyatsiyasi qobiliyatini yo'qotish uchun yong'inga chidamlilik chegarasiga ega bo'ladi.

Plitalar yo'qolishi yong'inga chidamlilik chegarasi (E)

Beton va temir-beton konstruktsiyalar qo'llaniladigan binolar va inshootlarda yong'in sodir bo'lganda, betonning mo'rt sinishi mumkin, bu strukturaning yaxlitligini yo'qotishiga olib keladi. Vayronagarchilik to'satdan, tez sodir bo'ladi va shuning uchun eng xavfli hisoblanadi. Betonning mo'rt sinishi, qoida tariqasida, yong'in boshlanganidan 5-20 minut o'tgach boshlanadi va o'zini beton bo'laklari konstruktsiyasining qizdirilgan yuzasidan cho'zilishi sifatida namoyon qiladi; buning natijasida teshikda teshik paydo bo'lishi mumkin. tuzilishi, ya'ni. strukturaning yaxlitligini yo'qotish orqali erta yong'inga chidamliligiga erishish mumkin (E). Betonning mo'rt vayron bo'lishi engil pop, har xil intensivlikdagi yorilish yoki "portlash" ko'rinishidagi tovush effekti bilan birga bo'lishi mumkin. Betonning mo'rt sinishi bo'lsa, og'irligi bir necha kilogrammgacha bo'lgan bo'laklar beton konstruktsiyasi orqali 10-20 m gacha bo'lgan masofada bug 'filtrlanishiga tarqalishi mumkin. Yong'in paytida betonning mo'rt sinishi betonning tuzilishiga, uning tarkibiga, namligiga, haroratiga, chegara sharoitlariga va tashqi yukga bog'liq, ya'ni. u ham materialga (betonga), ham beton yoki temir-beton konstruktsiyaning turiga bog'liq. yong'inga chidamlilik darajasi temir-beton zamin yaxlitlikning yo'qolishi quyidagi formula bo'yicha aniqlanadigan mo'rt sinish mezonining (F) qiymati bilan amalga oshirilishi mumkin:

YO'LOVCHI YO'G'ONGA QARShILISH LIMITI (R)

Yuk ko'tarish qobiliyatiga ko'ra, shipning yong'inga chidamliligi ham ruxsat etilgan hisob-kitob bilan aniqlanadi. Issiqlik muhandisligi va statik muammolar hal qilinadi. Hisoblashning termotexnik qismida standart issiqlik ta'siri ostida plitaning qalinligi bo'yicha harorat taqsimoti aniqlanadi. Hisoblashning statik qismida plitaning yuk ko'tarish qobiliyati 2,5 soat davom etadigan yong'in sodir bo'lganda aniqlanadi.Yuklash va qo'llab-quvvatlash shartlari binoning loyihasiga muvofiq olinadi. Yong'inga chidamlilik chegarasini hisoblash uchun yuklarning kombinatsiyasi maxsus hisoblanadi. Bunday holda, qisqa muddatli yuklarni hisobga olmaslik va faqat doimiy va vaqtinchalik uzoq muddatli standart yuklarni kiritishga ruxsat beriladi. Yong'in sodir bo'lganda plitadagi yuklar NIIZhB usuli bo'yicha aniqlanadi. Oddiy ish sharoitida plitaning hisoblangan yuk ko'tarish quvvati R bo'lsa, u holda hisoblangan yuk qiymati P = 0,95 R. Yong'in sodir bo'lganda standart yuk 0,5R ni tashkil qiladi. Yong'inga chidamlilik chegaralarini hisoblash uchun materiallarning dizayn qarshiliklari beton uchun 0,83 ishonchlilik koeffitsienti va armatura uchun 0,9 bilan qabul qilinadi. Shtrixli armatura bilan mustahkamlangan temir-beton taxta plitalarining yong'inga chidamliligi chegarasi hisobga olinishi kerak bo'lgan sabablarga ko'ra yuzaga kelishi mumkin: beton va armaturaning aloqa qatlami kritik haroratgacha qizdirilganda tayanchda armatura sirpanishi; armatura kritik haroratgacha qizdirilganda armaturaning siljishi va sinishi. Ko'rib chiqilayotgan binoda monolitik temir-beton pollar qo'llaniladi va ularning yong'in sodir bo'lganda yuk ko'tarish qobiliyati betonning fizik-mexanik xususiyatlarining o'zgarishi va isitish vaqtida armaturani hisobga olgan holda chegaraviy muvozanat usuli bilan belgilanadi. Yong'in paytida termal ta'sir ostida temir-beton konstruktsiyalarning yong'inga chidamlilik chegarasini hisoblash uchun chegara muvozanat usulini qo'llash imkoniyati haqida kichik bir chetga chiqish kerak. Ma'lumotlarga ko'ra, "chegaraviy muvozanat usuli o'z kuchida qolar ekan, yuk ko'tarish qobiliyatining chegaralari yuzaga keladigan haqiqiy o'z-o'zidan kuchlanishlardan va natijada termal deformatsiyalar, tayanchlarning siljishi, va boshqalar." Ammo, shu bilan birga, quyidagi shartlarning bajarilishini hisobga olish kerak: strukturaviy elementlar cheklash bosqichiga etgunga qadar mo'rt bo'lmasligi kerak, o'z-o'zidan kuchlanish elementlarning cheklash shartlariga ta'sir qilmasligi kerak. Temir-beton konstruktsiyalarda chegaraviy muvozanat usulini qo'llash uchun ushbu shartlar saqlanib qolgan, ammo buning uchun plastik ilgaklar hosil bo'lgan joylarda armatura sirpanishi va chegara holatiga qadar strukturaviy elementlarning mo'rt sinishi bo'lmasligi kerak. yetdi. Yong'in sodir bo'lganda, pol plitasining eng katta isishi pastdan maksimal moment zonasida kuzatiladi, bu erda, qoida tariqasida, birinchi plastik menteşa, isitishdan aylanishgacha sezilarli darajada deformatsiyalangan kuchlanish armaturasini etarli darajada mahkamlash bilan hosil bo'ladi. menteşe ichida va kuchlarni qo'llab-quvvatlash zonasiga qayta taqsimlang. Ikkinchisida, plastik menteşenin deformatsiyalanishining oshishi isitiladigan beton tomonidan osonlashtiriladi. "Agar chegaraviy muvozanat usulini qo'llash mumkin bo'lsa, u holda o'z-o'zidan kuchlanish (haroratdan kuchlanish shaklida mavjud - mualliflarning eslatmasi) konstruktsiyalarning ko'tarish qobiliyatining ichki va tashqi chegarasiga ta'sir qilmaydi." Chegaraviy muvozanat usuli bilan hisoblashda, buning uchun tegishli eksperimental ma'lumotlar mavjud bo'lib, yong'inda yuk ta'sirida plita chiziqli plastik ilgaklar orqali sinish chiziqlari bo'ylab bir-biriga bog'langan tekis bo'g'inlarga bo'linadi deb taxmin qilinadi. Yong'in sodir bo'lganda va normal sharoitlarda va yong'in sodir bo'lganda, plitkani yo'q qilishning bir xil sxemasi normal ish sharoitida konstruktsiyaning loyihaviy ko'tarish qobiliyatining bir qismini yuk sifatida ishlatish yong'inga chidamlilik chegarasini hisoblash imkonini beradi. rejadagi plitaning geometrik xususiyatlaridan qat'i nazar, nisbiy birliklarda plitaning. 20 C da standart bosim kuchi 18,5 MPa bo'lgan B25 siqish quvvati sinfidagi og'ir beton plitasining yong'inga chidamliligini hisoblaylik. Standart kuchlanish kuchi (20C) 391,3 MPa (4000 kg/sm2) bo'lgan A400 sinfidagi armatura. Isitish paytida beton va armatura mustahkamligidagi o'zgarishlar mos ravishda olinadi. Panellarning alohida chizig'ining sinishi tahlili ko'rib chiqilayotgan panel chizig'ida ushbu chiziqning o'qiga parallel ravishda chiziqli plastik ilgaklar hosil bo'ladi degan faraz asosida amalga oshiriladi: oraliqdagi bitta chiziqli plastik ilgak, pastdan yorilish va bitta chiziqli plastik ilgak. yuqoridan yoriqlar ochilgan ustunlarda. Yong'in sodir bo'lganda eng xavflisi pastdan yoriqlar bo'lib, bu erda kuchlanish armaturasining isishi yuqoridagi yoriqlarga qaraganda ancha yuqori. Yong'in sodir bo'lganda polning R yuk ko'tarish qobiliyatini hisoblash quyidagi formula bo'yicha amalga oshiriladi:

2,5 soat yong'indan keyin bu armatura harorati 503,5 S. O'rta plastik menteşedeki plitaning betonidagi siqilgan zonaning balandligi (betonning siqilgan zonasida mustahkamlashni hisobga olmagan holda stokda).

Qalinligi 200 mm bo'lgan qavat uchun normal ish sharoitida, o'rta menteşe uchun siqilgan zonaning balandligi xc = da bo'lgan R3 qavatining mos keladigan hisoblangan yuk ko'tarish qobiliyatini aniqlaymiz; ichki juftning yelkasi Zc=15,8 sm va chap va o'ng ilgaklarning siqilgan zonasining balandligi Xs = Xn=1,34 sm, ichki juftning yelkasi Zx=Zn=16,53 sm.Polning loyihaviy yuk ko'tarish qobiliyati R3 20 C da qalinligi 20 sm.

Bunday holda, albatta, quyidagi talablar bajarilishi kerak: a) tayanchda zarur bo'lgan yuqori mustahkamlashning kamida 20% oraliqning o'rtasidan o'tishi kerak; b) uzluksiz tizimning ekstremal tayanchlari ustidagi ustki mustahkamlash tayanchdan oraliq yo'nalishi bo'yicha kamida 0,4 l masofada boshlanadi va keyin asta-sekin uziladi (l - oraliq uzunligi); c) barcha yuqori mustahkamlash tugadi oraliq tayanchlar oraliq tomon kamida 0,15 l davom etishi kerak.

TOPLOQLAR

1. Nursiz temir-beton zaminning yong'inga chidamliligi chegarasini baholash uchun uning yong'inga chidamliligi chegarasini hisoblash chegara holatlarining uchta belgisi bo'yicha amalga oshirilishi kerak: yuk ko'tarish qobiliyatini yo'qotish R; yaxlitlikni yo'qotish E; issiqlik izolyatsiyalash qobiliyatini yo'qotish I. Bunday holda, quyidagi usullarni qo'llash mumkin: muvozanatni cheklash, isitish va yoriqlar mexanikasi.
2. Hisob-kitoblar shuni ko'rsatdiki, ko'rib chiqilayotgan ob'ekt uchun barcha uchta chegara holati uchun 200 mm qalinlikdagi plitaning yong'inga chidamliligi chegarasi 200x200 mm o'lchamdagi hujayralar bilan mustahkamlovchi to'r bilan mustahkamlangan, bosim kuchi B25 sinfidagi betondan, po'lat A400 bilan mustahkamlangan. 33 mm pastki yuzasida 16 mm diametrli va yuqori diametri 12 mm - 28 mm bo'lgan mustahkamlashning himoya qatlami qalinligi REI 150 dan kam emas.
3. Bu nursiz temir-beton zamin yong'inga qarshi to'siq bo'lib xizmat qilishi mumkin, ko'ra birinchi turdagi.
4. To'sinsiz temir-beton zaminning minimal yong'inga chidamliligi chegarasini baholash plastik menteşalar hosil bo'lgan joylarda kuchlanishni mustahkamlashning etarli darajada o'rnatilishi sharoitida chegara muvozanat usuli yordamida amalga oshirilishi mumkin.

Adabiyot

1. Kompyuterlardan foydalanish asosida temir-beton qurilish konstruksiyalarining yong'inga chidamliligining haqiqiy chegaralarini hisoblash bo'yicha ko'rsatmalar. - M.: VNIIPO, 1975.
2. GOST 30247.0-94. Qurilish inshootlari. Yong'inga chidamliligini tekshirish usullari. M., 1994. - 10 b.
3. SP 52-101-2003. Oldindan kuchlanishsiz beton va temir-beton konstruktsiyalar. - M.: FSUE TsPP, 2004. -54 p.
4. SNiP-2.03.04-84. Beton va temir-beton konstruktsiyalar ortib borayotgan sharoitlarda ishlashga mo'ljallangan va yuqori haroratlar. - M .: SSSR CITP Gosstroy, 1985 yil.
5. Beton va temir-beton konstruktsiyalarning yong'inga chidamlilik chegaralarini hisoblash bo'yicha tavsiyalar. – M.: Stroyizdat, 1979. – 38 b.
6. SNiP-21-01-97 * Bino va inshootlarning yong'in xavfsizligi. GUP TsPP, 1997. - 14 p.
7. Beton va temir-beton konstruktsiyalarni yong'inda mo'rt sinishdan himoya qilish bo'yicha tavsiyalar. – M.: Stroyizdat, 1979. – 21 b.
8. Kerakli yong'inga chidamliligi bo'lgan ichi bo'sh yadroli taxta plitalarini loyihalash bo'yicha tavsiyalar. – M.: NIIZhB, 1987. – 28 b.
9. Statik noaniq temir-beton konstruktsiyalarni hisoblash bo'yicha ko'rsatmalar. – M.: Stroyizdat, 1975. S.98-121.
10. Temir-beton konstruktsiyalarning yong'inga chidamliligi va yong'in xavfsizligini hisoblash bo'yicha ko'rsatmalar (MDS 21-2.000). – M.: NIIZhB, 2000. – 92 b.
11. Gvozdev A.A. Chegaraviy muvozanat usuli yordamida konstruktsiyalarning yuk ko'tarish qobiliyatini hisoblash. Davlat qurilish adabiyoti nashriyoti. - M., 1949 yil.

2.18-jadval

Yengil beton zichligi? = 1600 kg / m3 qo'pol kengaytirilgan loy agregati, yumaloq bo'shliqli plitalar, 6 dona, plitalarni qo'llab-quvvatlash - bepul, har ikki tomonda.

1. Qo'llanmaning 2.27-bandiga muvofiq issiqlik izolyatsiyalash qobiliyati bo'yicha yong'inga chidamlilik chegarasini baholash uchun ichi bo'sh yadroli plitka teffining samarali qalinligini aniqlaymiz:

plastinka qalinligi qayerda, mm;

• - plastinka kengligi, mm;
• - bo'shliqlar soni, dona;
• - bo'shliq diametri, mm.
• 2. Jadvalga muvofiq aniqlaymiz. 8 Effektiv qalinligi 140 mm bo'lgan og'ir beton qismli plita uchun issiqlik izolyatsiyasi qobiliyatini yo'qotish bo'yicha plitalarning yong'inga chidamliligi uchun imtiyozlar:

Issiqlik izolyatsiyalash qobiliyatini yo'qotish uchun plastinkaning yong'inga chidamliligi chegarasi

3. Plitaning qizdirilgan yuzasidan novda armaturasining o'qigacha bo'lgan masofani aniqlang:

beton himoya qatlamining qalinligi qaerda, mm;

• - ishlaydigan armatura diametri, mm.
• 4. Jadvalga muvofiq. 8 Imkoniyatlar, og'ir beton uchun va ikki tomondan qo'llab-quvvatlanganda, a = 24 mm da yuk ko'tarish qobiliyatini yo'qotish bilan plitaning yong'inga chidamliligi chegarasini belgilaydi.

Kerakli yong'inga chidamlilik chegarasi 1 soatdan 1,5 soatgacha bo'lgan oraliqda, biz uni chiziqli interpolyatsiya usuli bilan aniqlaymiz:

Tuzatish omillari bo'lmagan plastinkaning yong'inga chidamliligi chegarasi 1,25 soatni tashkil qiladi.

• 5. Qo'llanmaning 2.27-bandiga binoan, ichi bo'sh yadroli plitalarning yong'inga chidamliligi chegarasini aniqlash uchun 0,9 kamaytirish koeffitsienti qo'llaniladi:
• 6. Plitadagi umumiy yukni doimiy va vaqtinchalik yuklarning yig'indisi sifatida aniqlaymiz:
• 7. Yukning uzoq ta'sirli qismining to'liq yukga nisbatini aniqlang:

8. Qo'llanmaning 2.20-bandiga muvofiq yuk uchun tuzatish koeffitsienti:

• 9. Nafaqaning 2.18-bandiga (1-qism a) ko'ra, biz koeffitsientni qabul qilamiz? A-VI armatura uchun:
• 10. Biz yuk va mustahkamlash uchun koeffitsientlarni hisobga olgan holda plitaning yong'inga chidamlilik chegarasini aniqlaymiz:

Plitaning yuk ko'tarish qobiliyati bo'yicha yong'inga chidamliligi chegarasi R 98 ni tashkil qiladi.

Plitaning yong'inga chidamliligi chegarasi uchun biz ikkita qiymatdan kichikrog'ini olamiz - issiqlik izolyatsiyalash qobiliyatini yo'qotish (180 min) va yuk ko'tarish qobiliyatini yo'qotish uchun (98 min).

Xulosa: temir-beton plitaning yong'inga chidamliligi chegarasi REI 98

Qurilish inshootlarining yong'inga chidamlilik chegaralarini aniqlash

Temir-beton konstruktsiyalarning yong'inga chidamlilik chegarasini aniqlash

Temir-beton taxta plitasining dastlabki ma'lumotlari 1.2.1.1-jadvalda keltirilgan

Beton turi - qo'pol kengaytirilgan loy agregati bilan c = 1600 kg / m3 zichlikdagi engil beton; plitalar ko'p bo'shliqli, yumaloq bo'shliqlar bilan, bo'shliqlar soni 6 dona, plitalar ikki tomondan qo'llab-quvvatlanadi.

1) SNiP II-2-80 (yong'inga chidamlilik) bo'yicha qo'llanmaning 2.27-bandiga muvofiq issiqlik izolyatsiyalash qobiliyati bo'yicha yong'inga chidamlilik chegarasini baholash uchun ichi bo'sh yadroli plitka teffining samarali qalinligi:

2) Biz jadvalga muvofiq aniqlaymiz. 8 Effektiv qalinligi 140 mm bo'lgan engil beton plita uchun issiqlik izolyatsiyasi qobiliyatini yo'qotish bo'yicha plitalarning yong'inga chidamliligi uchun ruxsatnomalar:

Plitaning yong'inga chidamliligi chegarasi 180 minut.

3) Plitaning qizdirilgan yuzasidan novda armatura o'qiga qadar bo'lgan masofani aniqlang:

4) 1.2.1.2-jadvalga (qo'llanmaning 8-jadvaliga) muvofiq, ikki tomondan qo'llab-quvvatlanganda engil beton uchun a = 40 mm da yuk ko'tarish qobiliyatini yo'qotish bo'yicha plitaning yong'inga chidamliligi chegarasini aniqlaymiz.

1.2.1.2-jadval

Temir-beton plitalarning yong'inga chidamliligi chegaralari

Kerakli yong'inga chidamlilik chegarasi 2 soat yoki 120 daqiqa.

5) Qo'llanmaning 2.27-bandiga binoan, ichi bo'sh yadroli plitalarning yong'inga chidamliligi chegarasini aniqlash uchun 0,9 kamaytirish koeffitsienti qo'llaniladi:

6) Biz plitalardagi umumiy yukni doimiy va vaqtinchalik yuklarning yig'indisi sifatida aniqlaymiz:

7) Yukning uzoq vaqt ishlaydigan qismining to'liq yukga nisbatini aniqlang:

8) Qo'llanmaning 2.20-bandiga muvofiq yukni tuzatish koeffitsienti:

9) Imtiyozning 2.18-bandiga (1-b qismi) muvofiq, biz mustahkamlash koeffitsientini qabul qilamiz

10) Biz yuk va mustahkamlash uchun koeffitsientlarni hisobga olgan holda plitaning yong'inga chidamliligi chegarasini aniqlaymiz:

Yuk ko'tarish qobiliyati bo'yicha plastinkaning yong'inga chidamliligi chegarasi

Hisob-kitoblar jarayonida olingan natijalarga asoslanib, biz temir-beton plitaning yuk ko'tarish qobiliyati bo'yicha yong'inga chidamliligi chegarasi 139 minut, issiqlik izolyatsion quvvati bo'yicha esa 180 minut ekanligini aniqladik. Eng kichik yong'inga chidamlilik chegarasini olish kerak.

Xulosa: REI 139 temir-beton plitasining yong'inga chidamliligi chegarasi.

Temir-beton ustunlarning yong'inga chidamlilik chegaralarini aniqlash

Beton turi - zichligi c = 2350 kg / m3 bo'lgan og'ir beton, karbonat jinslarining katta agregati (ohaktosh);

1.2.2.1-jadval (Qo'llanmaning 2-jadvalida) har xil xususiyatlarga ega bo'lgan temir-beton ustunlarning haqiqiy yong'inga chidamlilik chegaralari (POf) qiymatlari ko'rsatilgan. Bunday holda, POf beton himoya qatlamining qalinligi bilan emas, balki strukturaning yuzasidan ishlaydigan mustahkamlovchi novda () o'qigacha bo'lgan masofa bilan belgilanadi, bu esa himoya qatlamining qalinligidan tashqari, o'z ichiga oladi. , shuningdek, ishlaydigan mustahkamlovchi barning yarmi diametri.

1) Ustunning qizdirilgan yuzasidan novda armatura o'qigacha bo'lgan masofani formula bo'yicha aniqlang:

2) Karbonat agregati bo'lgan beton konstruktsiyalar uchun qo'llanmaning 2.15-bandiga muvofiq, o'lchami ko'ndalang kesim bir xil yong'inga chidamlilik chegarasida 10% ga kamaytirishga ruxsat beriladi. Keyin ustunning kengligi quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

3) 1.2.2.2-jadvalga (qo'llanmaning 2-jadvaliga) muvofiq, biz parametrlar bilan engil beton ustun uchun yong'inga chidamlilik chegarasini aniqlaymiz: b = 444 mm, ustun har tomondan qizdirilganda a = 37 mm.

1.2.2.2-jadval

Temir-beton ustunlarning yong'inga chidamliligi chegaralari

Kerakli yong'inga chidamlilik chegarasi 1,5 soatdan 3 soatgacha.Yong'inga chidamlilik chegarasini aniqlash uchun chiziqli interpolyatsiya usulidan foydalanamiz. Ma'lumotlar 1.2.2.3-jadvalda keltirilgan